高險(xiǎn)峰

(福建福船一帆新能源裝備制造有限公司，福建 漳州 363211)

埋弧焊(SAW)[1]是Q345鋼焊接方法之一，具有熔深大、熔敷率高、機(jī)械化程度高等優(yōu)點(diǎn)，廣泛地應(yīng)用于船舶、壓力容器、大型導(dǎo)管、橋梁梁柱等結(jié)構(gòu)中[2]。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)焊接工藝方面做了大量的研究[3-5]。胡效東等[6]用埋弧自動(dòng)焊對(duì) Q345R 鋼板進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)；張新明等[7]開展了填絲埋弧焊相關(guān)工藝試驗(yàn)；楊偉鋒等[8]進(jìn)行焊接試驗(yàn)及參數(shù)優(yōu)化；Ravinder等[9]開發(fā)了數(shù)學(xué)模型評(píng)估極性對(duì)埋弧焊焊縫幾何形狀的影響。

本文采用對(duì)比試驗(yàn)方法研究直流、交流波形等參數(shù)對(duì)埋弧焊焊縫成形的影響。分別針對(duì)極性、頻率、平衡和電壓偏移設(shè)計(jì)了對(duì)比試驗(yàn)，觀察了方波波形參數(shù)對(duì)熔深的影響，計(jì)算了熔敷效率，總結(jié)了極性、頻率、平衡和電壓偏移在埋弧焊領(lǐng)域的作用和特點(diǎn)，為埋弧焊方波波形參數(shù)優(yōu)化提供了理論依據(jù)。

1 材料和方法

1.1 材料與設(shè)備

試驗(yàn)材料為20 mm厚的Q345D鋼板，試樣尺寸為20 mm×700 mm×150 mm。焊材為H10Mn2 4.0 mm + SJ101。Q345D鋼板與焊劑的化學(xué)成分如表1和表2所示。試驗(yàn)使用Powerwave AC/DC 1000SD在試樣板上進(jìn)行平板單道堆焊，焊接參數(shù)：焊接電流650～800 A，焊接電壓32～36 V，焊接速度38～40 cm/min，埋弧焊示意圖如圖1。

表1 Q345D鋼板的化學(xué)成分

表2 S101J焊劑化學(xué)成分

圖1 埋弧焊示意圖Fig.1 Schematic diagram of submerged arc welding

1.2 方案及結(jié)果

試驗(yàn)用電流700 A，電壓34 V，焊接速度40 cm/min，具體方案及結(jié)果如表3所示。表3中序號(hào)1～3為方案一：不同極性情況下的對(duì)比方案；序號(hào)4～8為方案二：不同頻率情況下的對(duì)比方案；序號(hào)9～13為方案三：不同平衡情況下的對(duì)比方案；序號(hào)14～18為方案四：不同電壓偏移情況下的對(duì)比方案。同一工藝參數(shù)下的試驗(yàn)，應(yīng)盡量保證在同一工況、時(shí)間內(nèi)完成，以此降低隨機(jī)誤差。

焊前需對(duì)鋼板表面除銹和去油污處理，分別采用砂紙和丙酮進(jìn)行打磨和清洗，焊劑在 350 ℃下烘干2 h鋪進(jìn)焊道，然后進(jìn)行焊接試驗(yàn)。焊后，電火花線切割取試樣，經(jīng)過(guò)打磨、拋光、腐蝕(使用4%硝酸酒精溶液腐蝕)，觀察焊縫的宏觀金相，測(cè)得熔深，如圖2～圖5為不同參數(shù)下焊縫宏觀截面圖，測(cè)量消耗的焊絲長(zhǎng)度及其所用的時(shí)間用于計(jì)算熔敷效率，將測(cè)得的熔深及熔敷效率填入表3。

圖2 不同極性下焊縫宏觀截面圖Fig.2 Macro cross-sectional view of welds under different polarities

圖3 不同頻率下焊縫宏觀截面圖Fig.3 Macro cross-sectional view of welds at different frequencies

圖4 不同平衡下焊縫宏觀截面圖Fig.4 Macro cross-sectional view of welds under different balances

表3 試驗(yàn)方案及結(jié)果

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 電弧熱及電弧力

在埋弧焊過(guò)程中，焊接電弧產(chǎn)生高溫熔化母材、焊絲和焊劑，形成熔池，熔池在電弧力、磁力、表面張力及重力等作用下，保持一種穩(wěn)定的形狀尺寸，伴隨著電弧遠(yuǎn)離，溫度降低，冷卻凝固形成焊縫。焊接電弧主要由陽(yáng)極區(qū)、弧柱區(qū)以及陰極區(qū)組成，每一部分有不同的電壓降，如圖6所示[10]。U1為陽(yáng)極電壓降，U2為弧柱電壓降，U3為陰極電壓降，U為整體電壓降，U=U1+U2+U3。

圖6 電弧各區(qū)域的電壓分布Fig.6 Voltage distribution in each area of the arc

在單位時(shí)間內(nèi)電弧提供的總能量由陽(yáng)極區(qū)、弧柱區(qū)和陰極區(qū)3部分組成，其總能量P如式(1)，由于產(chǎn)熱機(jī)制復(fù)雜，因此需要簡(jiǎn)化處理，忽略一些次要因素，目前公認(rèn)的產(chǎn)熱公式如式(2)[11]：

P=P1+P2+P3=IU1+IU2+IU3

(1)

(2)

式中，Q1為陽(yáng)極區(qū)獲得的熱能(J)；Q2為弧柱區(qū)獲得的熱能(J)；Q3為陰極區(qū)獲得的熱能(J)；Uw為電子溢出電壓(V)；UT為弧柱區(qū)溫度等效電壓(V)。

在變極性的一個(gè)周期內(nèi)，總時(shí)間為t，T1為電流正極所占的時(shí)間，T2為電流負(fù)極所占的時(shí)間，F(xiàn)為電弧力，電弧力如公式(3)：

F×t=ΔP=M×(V1-V0)

(3)

其中，M為粒子質(zhì)量(g)；V0與V1分別為電弧中正粒子的初始速度(m/s)和涌入熔池速度(m/s)。

2.2 波形參數(shù)分析

由試驗(yàn)可得出極性與熔深、熔敷效率的關(guān)系，如圖7所示，在其它參數(shù)相同條件下，熔深DC+>AC(50/50/0)>DC-，熔敷效率DC->AC(50/50/0)>DC+。當(dāng)DC+焊接時(shí)，焊絲接正極，焊件接負(fù)極，在負(fù)極區(qū)域因材料沸點(diǎn)影響表面溫度不能升得很高，陰極只有局部區(qū)域有導(dǎo)電性，因此陰極的導(dǎo)電性將減弱；而在陽(yáng)極區(qū)域電流較大，溫度高，有較多的金屬蒸汽，產(chǎn)生更多熱電離，提供足夠的正粒子，陽(yáng)極的電壓降相對(duì)較小[12]。由于U3>>UW，UT<1V，U1較小，由公式2可知Q1

圖7 極性與熔深、熔敷效率關(guān)系圖Fig.7 Relationship between polarity and penetration and deposition efficiency

表4 回歸方程顯著性分析表

頻率與熔深

y=8.815-0.021x

(4)

平衡與熔深

y=4.612+0.072x

(5)

平衡與熔敷效率

y=13.521-0.059x

(6)

電壓偏移與熔深

y=8.523+0.076x+0.005x2

(7)

電壓偏移與熔敷效率

y=10.814-0.144x+0.002x2

(8)

在其他工藝參數(shù)保持不變時(shí)，頻率與熔深關(guān)系如圖8所示，隨著頻率的增大，熔深減小。交流方波埋弧焊頻率可在0～100 Hz調(diào)節(jié)，在變極性埋弧焊工作下，正粒子引起的電弧力是影響熔深的主要因素。在一個(gè)正半波周期內(nèi)，正粒子加速?gòu)恼螂姌O涌向熔池，由公式(3)可知，隨著頻率的增加，正半波長(zhǎng)時(shí)間減少，正粒子涌向熔池的加速時(shí)間減少，正粒子的速度減小，進(jìn)而削弱了電弧力；同時(shí)電源極性改變會(huì)對(duì)熔池產(chǎn)生磁力攪拌作用，隨著頻率變大，電極方向改變加快，磁力攪拌作用增強(qiáng)，使熔池?zé)崃鞣稚?，降低熔池周圍的電弧力與溫度，電弧對(duì)焊件的熔透能力降低，熔深變淺。當(dāng)頻率較高時(shí)，正粒子涌入熔池的速度降低，同時(shí)因?yàn)轭l率的極性變換較快，電弧將變得不穩(wěn)定，熔深變得不均勻，出現(xiàn)一些反?，F(xiàn)象[13]。在變極性埋弧焊中，頻率對(duì)焊絲的熔化速率可忽略不計(jì)，因此忽略頻率對(duì)熔敷效率的影響。綜上所述，熔深隨著頻率的增大而減小。

圖8 頻率與熔深關(guān)系Fig.8 Relationship between frequency and penetration

在其他工藝參數(shù)保持不變時(shí)，平衡與熔深關(guān)系如圖9所示。當(dāng)平衡在0.25～0.75之間可調(diào)時(shí)，起初正半波時(shí)間較短，正粒子從正電極加速時(shí)間短、速度小，由公式(3)可知，電弧力較弱，磁力攪拌占主導(dǎo)作用，熱流分散熔深較淺；隨著平衡的增加，正半波時(shí)間長(zhǎng)，正粒子加速時(shí)間長(zhǎng)，速度大，電弧力增大，電弧力占主導(dǎo)作用，對(duì)焊件熔透能力增強(qiáng)，熔深加大。隨著平衡的增大，正半波時(shí)間增長(zhǎng)，由公式及2極性分析可知，陽(yáng)極熱量Q1

圖9 平衡與熔深、熔敷效率關(guān)系圖Fig.9 Relationship between balance and penetration and deposition efficiency

在其他工藝參數(shù)保持不變時(shí)，電壓偏移與熔深關(guān)系如圖10。隨著電壓偏移的增大，陽(yáng)極的電流幅值增大，正粒子的電壓降增大，由公式(3)可知，電弧力也加大，電弧對(duì)焊件的熔透能力加強(qiáng)，熔深增大。當(dāng)電壓偏移值增大時(shí)，增大陽(yáng)極的電流值，由公式(2)及電弧產(chǎn)熱機(jī)制可知，陽(yáng)極產(chǎn)熱少，陰極產(chǎn)熱多，降低分配到焊材的熱量，焊絲熔化速率降低，熔敷效率降低。綜上所述，熔深隨電壓偏移量的增大而增大(電壓偏移為-10～-5 V)，熔敷效率隨著電壓偏移量的增大而減小。

圖10 電壓偏移與熔深、熔敷效率關(guān)系圖Fig.10 Relationship between offset, penetration and deposition efficiency

3 對(duì)比優(yōu)化試驗(yàn)

(1)試驗(yàn)采用δ20平板對(duì)接，無(wú)坡口，無(wú)間隙，電流750 A，電壓34 V，焊接速度40 cm/min。在A、B面各一道AC(頻率/平衡/電壓偏移：50/50/0)，以及用DC+焊接如圖11所示。兩種焊接方式都能完全熔透，但DC+的熔透效果更好，進(jìn)一步證明DC+焊接時(shí)，電弧力強(qiáng)，熔透效果好，熔深大。

圖11 AC與DC+熔深Fig.11 Penetrations of AC and DC+

(2)試驗(yàn)采用δ50坡口對(duì)接，60°坡口，鈍邊6～8 mm，間隙0～1 mm,背面焊條打底3 mm，電流650～800 A，電壓33～35 V，焊接速度40～50 cm/min，對(duì)比AC+DC焊接與DC+焊接的成形質(zhì)量。由圖12可知，兩焊接方式都能保證完全熔透，但交、直流混合并用方式可使熔池輪廓更加均勻，相比較DC+焊縫更為平整美觀。

圖12 AC+DC與DC+對(duì)照?qǐng)DFig.12 Comparison of AC+DC and DC+

(3)試驗(yàn)采用δ30坡口對(duì)接，60°坡口，鈍邊6～8 mm，間隙0～1 mm，背面焊條打底3 mm。電流685～750 A，電壓33～37 V，焊接速度40 cm/min。在A面兩道AC/DC+，B面兩道 AC/AC(A面60/75/-4、B面60/75/-5)。從圖13可看出，兩種焊接方式都能完全熔透，但A面AC/DC+的熔透效果更好，熔池形態(tài)較為穩(wěn)定，進(jìn)一步證明了交、直流混合并用方式可使熔池輪廓更加均勻，相比較AC焊縫更優(yōu)。

圖13 AC/DC+與 AC/AC對(duì)照?qǐng)DFig.13 Comparison of AC/DC+ and AC/AC

4 結(jié)論

1)其它參數(shù)相同條件下，熔深規(guī)律是：DC+>AC(50/50/0)>DC-，熔敷效率DC->AC(50/50/0)>DC+。

2)AC焊接時(shí)，在其他參數(shù)相同下，熔深隨著頻率的增大而減小，隨著平衡的增大而增大，隨著電壓偏移的增大呈增大趨勢(shì)。

3)AC焊接時(shí)，在其他參數(shù)相同下，熔敷效率隨著平衡的增大而減小，隨電壓偏移的增大呈減小趨勢(shì)。

4)在埋弧焊接過(guò)程中，交、直流并用焊接工藝能更有效地調(diào)整焊縫成形質(zhì)量，以達(dá)到實(shí)際的生產(chǎn)需求。