李潮偉 陳志 王飛 朱勇輝

摘要：針對不銹鋼密排管接頭焊縫熱影響區(qū)銹蝕的情況，采用相同的母材、焊接結構和焊接工藝制備的試件，通過不同表面處理方式去除焊接過程中生成的氧化層，并進行模擬腐蝕試驗，對比觀察去除氧化層后材料表面耐蝕狀況，結合晶間腐蝕試驗、電解腐蝕試驗及金相顯微鏡觀察，確定了該焊縫熱影響區(qū)生銹的原因，并結合驗證試驗，提出了解決方法。

關鍵詞：不銹鋼;焊縫;熱影響區(qū);銹蝕

中圖分類號：TG441.7? ? ? 文獻標志碼：A? ? ? ? ?文章編號：1001-2003（2021）07-0056-06

DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2021.07.10

0? ? 前言

不銹鋼是具有高度化學穩(wěn)定性的鋼種，具有優(yōu)良的耐蝕性能、力學性能、工藝性能，以及很大的工作溫度范圍，適用于制造有耐腐蝕、抗氧化、耐高溫和超低溫要求的零部件和設備[1]。產品焊縫由不銹鋼管和密排孔接頭組焊構成的Ⅰ級焊縫，類型為角焊縫，焊接后采用刷除方式去除氧化層，產品經沖洗后焊縫的熱影響區(qū)表面出現浮銹，不僅影響設備的外觀，還可能是材料受焊接熱循環(huán)影響造成抗腐蝕性能下降的體現。因此，必須明確該焊縫熱影響區(qū)產生浮銹的原因，并制定相應的解決措施。

1 銹蝕可能原因

根據金屬腐蝕機理，分析認為，該焊縫熱影響區(qū)產生浮銹有兩個方面的原因。

（1）不銹鋼焊接過程中生成的氧化層耐蝕性不佳，熱影響區(qū)材料表面在高溫下被氧化，局部區(qū)域的Cr與O生成富Cr的表面氧化物，造成其他區(qū)域貧Cr，使得不同區(qū)域氧化層之間存在電位差，導致在介質環(huán)境中發(fā)生腐蝕[2]。

（2）焊縫及熱影響區(qū)受多道焊熱循環(huán)影響耐蝕性下降。焊接接頭兩端的母材（06Cr18Ni11Ti、0Cr18Ni10Ti）均為C作為強化元素的穩(wěn)定化奧氏體不銹鋼。C含量偏高會使不銹鋼的抗腐蝕性能尤其是抗晶間腐蝕的性能下降，所以在不銹鋼中加入了穩(wěn)定化元素Ti，并通過穩(wěn)定化熱處理，使Ti和C結合形成化合物TiC，以消除C對晶間腐蝕性能的不利影響，形成了Ti穩(wěn)定化不銹鋼。穩(wěn)定化處理雖然成功平衡了強度和抗晶間腐蝕性能間的對立，但Ti的加入導致焊接熱過程可能使C從TiC化合物中分解出來，重新成為影響材料腐蝕性能的隱患，導致焊縫的抗晶間腐蝕和晶間應力腐蝕能力下降，容易在多道焊的焊縫層間發(fā)生“ 刀狀腐蝕 ”。

2 試驗方案

針對上述兩種可能的原因，采用以下方式進行驗證。

（1）采用不同的焊后表面處理方式去除焊接過程中生成的氧化層，并進行模擬腐蝕試驗，對比觀察去除氧化層后材料表面耐蝕狀況。分別采用刷除方式、打磨方式、酸洗鈍化方式、酸洗鈍化后再打磨方式對焊接后表面氧化層進行處理（各方式對應的具體要素見表1），之后通過模擬腐蝕試驗，即常溫自來水浸泡試驗，對比焊縫表面生銹狀況。

（2）對焊接接頭進行晶間腐蝕試驗和電解腐蝕試驗，觀察接頭不同區(qū)域的腐蝕情況。按照GB/T4334-2008對焊接接頭進行晶間腐蝕試驗，采用電解方法對焊接接頭進行電解腐蝕，對比觀察試驗后的試件表面形貌。

3 試驗過程及結果分析

3.1 室溫自來水浸泡試驗

試件的種類和數量如表2所示。將第1組至第5組試件分別放置于室溫自來水中浸泡約8 h后取出放置于濕潤環(huán)境中，并與大氣環(huán)境接觸約一周。試驗過程中，對5組試驗件進行跟蹤觀察，結果如表3所示。

3.1.1 刷除方式

采取不銹鋼刷刷除焊縫及熱影響區(qū)表面的氧化層的方式，制備了4個試件用于模擬腐蝕試驗，均產生了類似銹蝕，其中一個試樣如圖1所示。

由圖1可知，試件的凸臺外側和管柱內側均產生了浮銹。刷除方式處理的試件再次出現了生銹現象，這表明產品生銹現象不是偶然產生的。

由于鋼刷材料為Fe-Cr-Mn系奧氏體不銹鋼，與焊縫材料為同種類型，不會對焊縫表面造成污染，分析認為可能是由于受焊接結構和空間限制，同時手工刷除力度有限，在處理焊縫表面時，不能完全去除焊接熱影響區(qū)表面的氧化層，導致焊接熱影響區(qū)表面的防腐蝕性能下降，試件經過室溫自來水浸泡試驗后出現明顯銹跡。

3.1.2 打磨方式

打磨方式利用球磨頭打磨焊縫及熱影響區(qū)表面，打磨深度約為0.05 mm，打磨后的試件模擬腐蝕試驗的結果如圖2所示（取其中某一個試樣）。

由圖2可知，打磨方式處理后的試驗件經室溫自來水浸泡試驗后產生浮銹的程度明顯減輕，但其中2個試件的凸臺外側仍然產生了多處銹斑，還有2個試件的管柱內側也產生了銹斑。

打磨頭材料為合金鋼，焊縫表面經高速旋轉的打磨頭處理后粗糙度較差，分析認為受焊接結構和空間的限制，不能完全去除整個焊接熱影響區(qū)表面的氧化層，使得打磨不均勻或打磨不到的焊縫及熱影響區(qū)表面經室溫自來水浸泡后出現銹斑。

3.1.3 酸洗鈍化方式

酸洗鈍化處理是采用酸洗鈍化膏對焊縫及熱影響區(qū)進行酸洗鈍化處理，“ 酸洗 ”旨在去除原有氧化層，“ 鈍化 ”旨在重新生成均勻、穩(wěn)定致密的氧化層。酸洗鈍化膏的涂抹厚度約1 mm，作用時間1 h，酸洗鈍化完成后用去離子水將表面沖洗干凈。

在200倍金相顯微鏡下，對比觀察試件在酸洗鈍化前后的表面氧化膜形貌，結果表明，酸洗鈍化處理前后的氧化膜很難分辨（見圖3），焊接生成的氧化膜和酸洗鈍化處理生成的氧（鈍）化膜都非常薄，厚度在5 μm以下。

采用酸洗鈍化的方式處理焊縫及熱影響區(qū)表面的氧化層，經室溫自來水浸泡試驗后如圖4所示。（取其中某一個試樣）

由圖4可知，試件凸臺外側和管柱內側均未見任何生銹跡象。分析認為，酸洗鈍化處理首先去除了試驗件表面氧化層，然后又在表面重新形成的鈍化膜，從而使表面具有良好的抗腐蝕性能。

為了驗證酸洗鈍化處理的效果，在產品焊接完成后采用酸洗鈍化方式處理了焊縫熱影響區(qū)及鄰近母材，經沖洗試驗后未見任何生銹跡象，如圖5所示（取其中某一個試樣）。這也證實了酸洗鈍化處理方式能夠有效解決產品生銹問題。

3.1.4 酸洗鈍化后再打磨方式

雖然酸洗鈍化處理方式效果良好，但在鈍化膜被破壞的情況下，焊縫熱影響區(qū)能否保持足夠的耐蝕性需要進一步試驗。酸洗鈍化后再打磨的處理方式即打磨去掉酸洗鈍化形成的鈍化膜，然后再進行模擬腐蝕試驗。

由于酸洗鈍化膜的厚度不超過5 μm，而打磨深度約為50 μm，可以保證打磨能夠完全去除酸洗鈍化膜，使不銹鋼焊縫及熱影響區(qū)露出原始狀態(tài)的母材，打磨后的試件經室溫自來水浸泡試驗后的實物照片如圖6所示（取其中某一個試樣）。

由圖6可知，凸臺外側及管柱內側均未見任何生銹現象，表明即使酸洗鈍化膜被去除，焊件材料自身的抗腐蝕性能也完全能夠抵抗氧化銹蝕。

3.1.5 對浮銹試驗件酸洗鈍化后浸泡試驗

為了驗證已產生浮銹的產品酸洗鈍化后是否會再次生銹，第5組試驗件是將刷除方式中已產生浮銹的試驗件經酸洗鈍化后再進行室溫自來水浸泡試驗。酸洗鈍化處理前后試件生銹情況如圖7a、7b所示，酸洗鈍化后試件室溫浸泡試驗后情況如圖7c所示。

由圖7可知，試件凸臺外側和管柱內側處均未觀察到銹斑，酸洗鈍化處理方式能夠完全去除試驗件表面的浮銹。這表明只要徹底清除焊接熱影響區(qū)表面氧化層，不銹鋼焊接熱影響區(qū)不會再產生浮銹。

3.2 晶間腐蝕和電解腐蝕試驗

晶間腐蝕是不銹鋼金屬在特定介質中，由于晶粒邊界或晶界附近與晶粒內部之間有較大的電化學性能差異而引起的腐蝕。若焊接中材料發(fā)生了碳鈦化合物分解，造成晶界形成碳鉻化合物而貧Cr，則晶界的耐腐蝕性能必然下降，從而不能通過晶間腐蝕試驗。

電解腐蝕是由于金屬材料各區(qū)域或相及組織的腐蝕電位不一致，在微弱電流的作用下，各區(qū)域或相及組織的腐蝕程度不同，因而顯示出差異。若焊接中材料發(fā)生了碳鈦化合物分解，造成C原子游離于母材中，則必然造成其影響的區(qū)域耐均勻腐蝕性能下降，從而在電解腐蝕中顯示出來。

3.2.1 晶間腐蝕試驗

根據GB/T4334-2008技術要求，分別對刷除方式試件和刷除方式試件生銹后采用酸洗鈍化方式處理的試件進行晶間腐蝕試驗。結果表明，兩種試樣均為合格。晶間腐蝕試驗后的試樣表面形貌如圖8所示。

由圖8可知，焊接接頭試樣經過晶間腐蝕后，與內部晶粒相比，表層晶粒未發(fā)現脫落，晶界也未表現出不耐蝕現象，表明材料未因焊接過程造成碳化物分解。

按照技術條件要求進行了多組焊縫見證件的晶間腐蝕試驗，試驗結果均合格。這也充分證明了所采用的焊接工藝未造成熱影響區(qū)材料的抗晶間腐蝕能力劣化。

3.2.2 電解腐蝕試驗

對采用刷除方式試件和刷除方式試件生銹后采用酸洗鈍化方式處理后的試件進行電解腐蝕試驗。電解腐蝕的工作電壓為2～6 V，工作電流約0.05～0.3 A/cm2。電解腐蝕后，試樣的金相形貌如圖9所示。由圖9可知，經過電解腐蝕后兩種試件的焊接熱影響區(qū)和母材區(qū)顏色均一、白亮，焊接熱影響區(qū)和母材區(qū)的耐蝕性未表現出明顯差異。這表明焊接熱影響區(qū)在焊接熱循環(huán)中未發(fā)現導致材料耐蝕性能下降的碳化物分解。

焊接接頭的晶間腐蝕和電解腐蝕試驗的結果表明，焊接的熱循環(huán)作用并未造成材料發(fā)生因碳化物分解而導致的抗腐蝕性能下降現象。

4 原因分析

綜合前述試驗及分析結果，不銹鋼的耐蝕性能主要與表面形成一層鉻的鈍化膜有關，該鈍化膜可以阻止金屬對有腐蝕作用的化學物質侵入，使金屬不會發(fā)生銹蝕。如果這層鈍化膜被破壞，在一定條件下就可能發(fā)生銹蝕。

不銹鋼經焊接后表面產生貧鉻的氧化層，氧化層的化學成分為氧化鐵、氧化亞鐵、氧化鉻、鉻尖晶石等，而不銹鋼氧化層結構的復雜性使氧化層的完整性易受到破壞，包括膜的晶體和電子結構不均勻，不完整的氧化皮不但無耐蝕作用，而且會加快金屬表面電化學腐蝕。

不銹鋼焊縫表面形成的不完整的氧化物、氧化皮有害無益，焊后必須去除，去除方法有機械打磨、鈍化處理等，采用機械打磨可以去除焊縫及熱影響區(qū)產生的氧化皮，將貧鉻層去除，打磨后的不銹鋼基體在空氣中具有自修復能力，可以較快生成新的鈍化膜。但打磨去除有一定的局限性，受到焊縫結構和空間的限制，如打磨不徹底，在潮濕的環(huán)境下容易發(fā)生電化學腐蝕。酸洗鈍化使鐵的氧化物比鉻及其氧化物優(yōu)先溶解，去除了貧鉻層，造成鉻在不銹鋼表面富集，鈍化膜表層氧富集較多，其次是Cr和Fe在鈍化膜表層中，鉻基本全部被氧化，以Cr2O3形式存在，鐵有部分被氧化成FeO和Fe2O3，而鎳只有少量被氧化為NiO。從氧的結合可以看出，鈍化膜主要是O-M-O鍵。這就使金屬與溶液界面形成了一道屏障，決定了鈍化膜表面活性點少，有高效的化學穩(wěn)定性，不易受到破壞。

5 結論

（1）晶間腐蝕和電解腐蝕試驗表明，焊接的熱循環(huán)作用并未造成材料抗腐蝕性能下降。

（2）焊縫熱影響區(qū)生銹現象與焊接熱過程生成的表面氧化層有直接關系，產生的貧鉻層會破壞氧化層的完整性，耐蝕性能下降。

（3）能有效去除焊接氧化層的方式均能確保后期不產生浮銹，但機械打磨有一定的局限性，去除不徹底后續(xù)仍會發(fā)生腐蝕。

（4）采用酸洗鈍化的處理方式，能夠均勻有效地去除焊縫及周圍熱影響區(qū)表面的氧化層，且對壁厚影響非常小，該方法是產品防腐比較有效的方式。

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