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        基于非線性擾動(dòng)觀測(cè)器的永磁同步電機(jī)優(yōu)化控制

        2021-08-13 04:52:44石燕燕陳錫渠
        機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年4期
        關(guān)鍵詞:同步電機(jī)觀測(cè)器滑模

        石燕燕,陳錫渠

        (1. 青島科技大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院, 山東 青島 266042;2. 河南科技學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院, 河南 新鄉(xiāng) 453000)

        0 引言

        永磁同步電機(jī)(PMSM)因其性能的優(yōu)勢(shì)已被大量應(yīng)用于新能源汽車、航空航天、機(jī)器人等許多工程領(lǐng)域。PID調(diào)節(jié)是較為常規(guī)、傳統(tǒng)的方法,由于控制精度有限,目前迫切需要實(shí)現(xiàn)控制系統(tǒng)的升級(jí)與改進(jìn)[1-3]。非線性的控制是目前應(yīng)用較為廣泛的方法,為解決調(diào)速系統(tǒng)存在隨機(jī)擾動(dòng)這一問題,有關(guān)非線性擾動(dòng)觀測(cè)器的研究變得越來越受關(guān)注。文獻(xiàn)[4]主要針對(duì)多輸入輸出系統(tǒng)進(jìn)行了研究,并提出了針對(duì)該系統(tǒng)干擾抑制的非線性觀測(cè)器。文獻(xiàn)[5]通過綜合分析得到了一種新的綜合控制方法,該方法主要針對(duì)不確定性干擾,通過復(fù)合決策有效抑制了隨機(jī)擾動(dòng)的影響。滑模控制(SMC)具有滑動(dòng)模態(tài)狀態(tài)獨(dú)立、不受系統(tǒng)內(nèi)部參數(shù)和外部擾動(dòng)等特點(diǎn)。文獻(xiàn)[6-7]分別將線性和非線性滑??刂七\(yùn)用到PMSM系統(tǒng)的控制中,有效提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性,獲得了良好的控制效果。目前針對(duì)永磁同步電機(jī)的非線性控制能較為有效地實(shí)現(xiàn)對(duì)永磁同步電機(jī)的控制,但是在實(shí)際應(yīng)用過程中,因電機(jī)實(shí)際工作環(huán)境復(fù)雜,單一的控制方法仍不能有效消除隨機(jī)擾動(dòng)的影響,對(duì)于超調(diào)和啟動(dòng)不穩(wěn)定等問題仍需進(jìn)一步研究。

        本文提出了一種PMSM最優(yōu)滑模速度控制方法。該方法以非線性擾動(dòng)觀測(cè)器為基礎(chǔ),實(shí)現(xiàn)了最優(yōu)控制和滑??刂频挠行ЫY(jié)合,使電機(jī)控制過程中的超調(diào)現(xiàn)象和啟動(dòng)性能得到了較大改善。與此同時(shí),針對(duì)隨機(jī)擾動(dòng)問題設(shè)計(jì)了基于觀測(cè)器(NDOB)的滑模觀測(cè)器,通過對(duì)系統(tǒng)的前饋補(bǔ)償有效降低了隨機(jī)擾動(dòng)影響。

        1 PMSM的數(shù)學(xué)模型

        近似認(rèn)為PMSM在同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型如下:

        (1)

        PMSM運(yùn)動(dòng)方程為

        (2)

        式中:ud、uq分別表示d、q軸的電壓分量;id、iq分別表示d、q軸的電流分量;Ld、Lq分別表示d、q軸電感;R為電機(jī)定子繞組的電阻;ω為電機(jī)的電角速度;φf為永磁體與定子交鏈磁鏈;Te為電磁轉(zhuǎn)矩;J為轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;TL為負(fù)載轉(zhuǎn)矩;p為極對(duì)數(shù)。

        系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速表達(dá)式為

        (3)

        當(dāng)系統(tǒng)在運(yùn)行過程中發(fā)生參數(shù)變化及受外部擾動(dòng)作用時(shí),根據(jù)實(shí)際情況系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型可整理為

        (4)

        取PMSM系統(tǒng)的狀態(tài)變量為:

        (5)

        式中ωr與ω分別表示電機(jī)給定轉(zhuǎn)速值和實(shí)際轉(zhuǎn)速值。

        綜合式(4)、式(5),對(duì)x1、x2求導(dǎo)可得

        (6)

        將式(6)整理成一般形式為

        (7)

        2 基于非線性擾動(dòng)觀測(cè)器的滑??刂破髟O(shè)計(jì)

        根據(jù)式(7)研究了基于PMSM非線性擾動(dòng)觀測(cè)器表述為:

        (8)

        擾動(dòng)估計(jì)誤差為

        (9)

        動(dòng)態(tài)誤差為

        (10)

        設(shè)計(jì)滑動(dòng)模式面為

        (11)

        其中c1為滑模面參數(shù)且c1>0。

        對(duì)s求導(dǎo),得

        (12)

        設(shè)計(jì)新型趨近律為

        (13)

        式中g(shù)為常數(shù)。

        結(jié)合式(12)、式(13)可得前饋控制量

        (14)

        為了削弱存在的抖振問題,這里引入抗抖振因子G(s)取代開關(guān)符號(hào)函數(shù)sgn(s),其具體表達(dá)式為

        (15)

        式中v為抗抖振因子,且v>0。

        (16)

        3 最優(yōu)滑??刂破鞯脑O(shè)計(jì)

        為了提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能,結(jié)合最優(yōu)控制與滑??刂聘髯缘膬?yōu)勢(shì),設(shè)計(jì)最優(yōu)滑模速度控制器。由式(2)、式(3)、式(5)可得

        (17)

        (18)

        取線性滑模面為

        s=cx1+x2

        (19)

        式中c為常數(shù)且c>0。其c值大小將影響滑動(dòng)模態(tài)的動(dòng)態(tài)品質(zhì)及其漸進(jìn)穩(wěn)定性。因此選取最優(yōu)的c尤為重要。

        當(dāng)系統(tǒng)在切換面上運(yùn)動(dòng)時(shí),

        cx1+x2=0

        (20)

        因此滑動(dòng)模態(tài)方程表示為

        (21)

        設(shè)定系統(tǒng)的優(yōu)化性能指標(biāo)函數(shù)為

        (22)

        式中Q為給定的正定矩陣,取

        因?yàn)樵诨瑒?dòng)模態(tài)運(yùn)動(dòng)過程中,滑模運(yùn)動(dòng)與控制量無關(guān),故式(22)的末項(xiàng)可忽略不計(jì)。于是

        (23)

        利用二次性能指標(biāo)最優(yōu)控制求解法,根據(jù)李卡提方程

        (24)

        可求解出P,因此推出切換函數(shù)c的值為

        (25)

        為了提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)品質(zhì),這里選取指數(shù)趨近律,其表達(dá)式為

        (26)

        通過以上分析可以得到非線性擾動(dòng)觀測(cè)器的輸出已經(jīng)確定,將控制輸出前饋至電流調(diào)節(jié)器的輸入,最終得到電流給定值為

        4 仿真及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

        4.1 仿真分析

        通過Simulink系統(tǒng)對(duì)仿真模型進(jìn)行仿真分析,選用PMSM的參數(shù)如表1所示,系統(tǒng)的架構(gòu)如圖1所示。

        表1 永磁同步電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的主要參數(shù)

        圖1 PMSM調(diào)速系統(tǒng)的控制框圖

        圖2為本文算法與傳統(tǒng)的PI調(diào)節(jié)器對(duì)比的轉(zhuǎn)速空載響應(yīng)曲線。系統(tǒng)初始給定轉(zhuǎn)速為100 rad/s。從圖中曲線可看出基于NDOB的PMSM最優(yōu)滑模控制的控制方法啟動(dòng)平穩(wěn)無超調(diào),啟動(dòng)性能較好。

        圖2 空載響應(yīng)曲線

        圖3為存在負(fù)載擾動(dòng)時(shí)兩種控制方法對(duì)比曲線。系統(tǒng)在0.15s時(shí),加載2N·m。從圖中曲線可明顯看出本文控制方法在加載時(shí)魯棒性更強(qiáng)。

        圖3 綜合擾動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)速響應(yīng)曲線

        圖4所示為負(fù)載擾動(dòng)時(shí)電流響應(yīng)曲線??梢钥闯霰疚姆椒ㄔ谙到y(tǒng)受到擾動(dòng)時(shí),電流波動(dòng)不明顯,電流動(dòng)態(tài)性能較好。

        圖4 負(fù)載擾動(dòng)時(shí)電流響應(yīng)曲線

        從圖5中對(duì)比可以看出,本文控制方法在系統(tǒng)階躍給定時(shí)的轉(zhuǎn)速響應(yīng)快速且無抖動(dòng),實(shí)現(xiàn)了較高的控制精度。

        圖5 階躍給定時(shí)速度對(duì)比曲線

        4.2 實(shí)驗(yàn)分析

        通過基于TMS320F2812實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)對(duì)該方法的有效性進(jìn)行驗(yàn)證分析,實(shí)驗(yàn)結(jié)果達(dá)到預(yù)期效果。

        圖6為電機(jī)空載啟動(dòng)時(shí)穩(wěn)定狀態(tài)對(duì)應(yīng)A相電流波形。從圖中可看出在電機(jī)達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)時(shí),定子電流穩(wěn)定且正弦度較好。

        圖6 PMSM空載穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)A相電流

        圖7為PMSM穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)加減載速度波形。從圖中可以得出,電機(jī)在穩(wěn)定運(yùn)行后的27s加載和35s卸載過程中,轉(zhuǎn)速能夠迅速地恢復(fù)到穩(wěn)定狀態(tài),具有較強(qiáng)的魯棒性。

        圖7 PMSM穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)加減載速度波形

        5 結(jié)語(yǔ)

        本文針對(duì)永磁同步電機(jī)控制中存在的隨機(jī)擾動(dòng)、控制增益大等問題,提出了一種PMSM最優(yōu)滑模速度控制方法,該方法以非線性擾動(dòng)觀測(cè)器為基礎(chǔ),實(shí)現(xiàn)了最優(yōu)控制和滑模控制的有效結(jié)合,使電機(jī)控制過程中的超調(diào)現(xiàn)象和啟動(dòng)性能得到了較大改善。同時(shí)針對(duì)隨機(jī)擾動(dòng)問題設(shè)計(jì)了基于NDOB的滑模觀測(cè)器,通過對(duì)系統(tǒng)的前饋補(bǔ)償,有效降低了隨機(jī)擾動(dòng)影響。

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