王秋維，王程偉，劉 樂，韓文超

(1 西安建筑科技大學(xué)省部共建西部綠色建筑國家重點實驗室，西安 710055；2 西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，西安 710055)

0 引言

鋼管混凝土因其承載力高、塑性及延性好、施工方便等優(yōu)點在工程實踐中逐漸應(yīng)用推廣[1]。鋼管可以為混凝土提供側(cè)向約束力從而提高其承載力，同時可以作為混凝土的模板，混凝土可以避免鋼管過早屈曲，兩者協(xié)同工作產(chǎn)生的作用大于二者的簡單疊加。而界面粘結(jié)力是兩種材料共同工作的前提，因此，粘結(jié)性能為鋼管混凝土的重要研究問題之一。

目前，國內(nèi)外針對鋼管混凝土粘結(jié)問題研究較多，其中包括粘結(jié)應(yīng)力組成及原理、粘結(jié)強度、粘結(jié)滑移本構(gòu)等方面。近年來又涌現(xiàn)出了新型材料組成的鋼管混凝土(如鋼管再生混凝土、鋼管自密實混凝土等)，其粘結(jié)性能與傳統(tǒng)的鋼管混凝土有所區(qū)別，又有許多共性；另外，當鋼管混凝土處于某些特殊環(huán)境(火災(zāi)、低溫等)下，其粘結(jié)性能是否安全可靠，目前還沒有較多的研究，現(xiàn)有的相關(guān)結(jié)論也并不統(tǒng)一。基于此，本文從鋼管混凝土粘結(jié)應(yīng)力組成及原理、粘結(jié)強度及粘結(jié)滑移本構(gòu)等方面展開歸納，對其研究現(xiàn)狀進行分析，同時對鋼管混凝土粘結(jié)滑移的研究進展進行展望。

1 粘結(jié)力的組成及原理

鋼管混凝土界面的抗剪粘結(jié)力與鋼筋混凝土類似[2-3]，主要由三部分組成，即化學(xué)膠結(jié)力、機械咬合力和摩擦力。

(1)化學(xué)膠結(jié)力：化學(xué)膠結(jié)力所產(chǎn)生的作用較小，其與混凝土的性質(zhì)關(guān)系較大，如水泥用量、水灰比等均對其產(chǎn)生影響。研究發(fā)現(xiàn)，鋼管混凝土的化學(xué)膠結(jié)力約占抗剪粘結(jié)力的5%左右[3-4]。

(2)機械咬合力：鋼管內(nèi)表面常粗糙不平，文獻表明[3]，這種粗糙程度數(shù)量級很小，大約為10-2mm，可將其稱為“微觀偏差”，如圖1(a)所示。機械咬合力即由微觀偏差和楔入其中的混凝土產(chǎn)生。鋼管內(nèi)表面未涂油時，試件的粘結(jié)強度為涂油試件的2倍，而經(jīng)過機械打磨除銹的試件，其粘結(jié)強度僅為未除銹試件的53%左右[5-6]。

圖1 鋼管偏差放大示意圖

(3)摩擦力：與鋼筋混凝土不同，核心混凝土膨脹，會在界面產(chǎn)生擠壓力，從而增大界面摩擦力，即摩擦力會隨鋼管約束狀況及受力階段的不同而變化。摩擦力與微觀偏差、宏觀偏差及混凝土變形均存在很大關(guān)系，其與機械咬合力一起承擔(dān)約95%的粘結(jié)應(yīng)力[4]。其中，“宏觀偏差”如圖1(b)所示，其概念由Virdi和Dowling[7]提出，由于制作工藝等原因，鋼管在不同截面處的直徑總會存在偏差，這種宏觀偏差很難準確預(yù)測，其一定程度決定了界面摩擦力的大小及發(fā)展。

2 粘結(jié)滑移性能研究現(xiàn)狀

目前，鋼管混凝土粘結(jié)性能研究主要以試驗為主，試驗方法包括推離與推出試驗兩種，其中推出試驗最為常用。目前，粘結(jié)滑移性能的研究主要體現(xiàn)在粘結(jié)強度和粘結(jié)滑移本構(gòu)兩個方面。

2.1 粘結(jié)強度

2.1.1 粘結(jié)強度影響因素

影響因素的研究是粘結(jié)強度計算方法及取值的前提，目前，研究者主要采用推出試驗對粘結(jié)強度的影響因素進行研究。在國外，Virdi和Dowling(1980)[7]通過圓鋼管混凝土的推出試驗發(fā)現(xiàn)，不同澆筑方式、表面粗糙程度及鋼管宏觀偏差對粘結(jié)強度影響較大；Morishita(1979)等[8-9]通過試驗研究了鋼管截面形狀對粘結(jié)強度的影響，發(fā)現(xiàn)粘結(jié)強度隨著構(gòu)件截面形狀而變化，具體是由方形→八邊形→圓形而逐漸增加。Shakir(1993)[5-6]對40個鋼管混凝土試件進行了推出試驗，結(jié)果表明，試件的截面形狀、界面粗糙度以及是否設(shè)置剪力連接件對粘結(jié)強度的影響很大，鋼管表面設(shè)置栓釘并不能增大粘結(jié)強度，但能提高滑移發(fā)生后的承載力；Roeder(1999)等[10]通過統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)混凝土強度對粘結(jié)強度的影響規(guī)律不明顯，同時對于養(yǎng)護齡期為28d的試件，其徑厚比變化對粘結(jié)強度影響不明顯，而齡期大于28d的試件由于混凝土收縮較大，粘結(jié)強度會隨著徑厚比增大而減??；Aly(2010)等[11]研究了加載制度、混凝土強度和齡期對粘結(jié)強度的影響，結(jié)果表明，高強混凝土的粘結(jié)強度較普通混凝土?xí)兴档?，齡期(100d之內(nèi))增加會對粘結(jié)強度造成輕微削減；Tao(2016)等[12]通過推出試驗發(fā)現(xiàn)，隨著截面尺寸和混凝土齡期的增長，粘結(jié)強度會大大減弱，因此規(guī)范給出的粘結(jié)強度不夠安全。

國內(nèi)對界面粘結(jié)性能的研究較國外稍晚一些，最早進行這方面研究的是薛立紅(1996)等[2-3]，其進行了23個鋼管混凝土的推出試驗，結(jié)果表明，鋼管表面粗糙，混凝土強度等級高，偏心率較大，長細比較小，自然養(yǎng)護下的粘結(jié)強度較高，以及軸壓比會提高鋼管混凝土界面粘結(jié)強度。劉永健(2006)等[13]進行了20個圓鋼管及12個方鋼管混凝土的推出試驗，發(fā)現(xiàn)方、圓鋼管混凝土界面粘結(jié)滑移曲線形狀相似，粘結(jié)強度隨鋼管長徑比的增大而略有增大，隨徑厚比增大而減小，隨齡期增大略增大；仵建斌(2007)等[14]、任少華(2011)等[15]通過9個方鋼管混凝土推出試驗發(fā)現(xiàn)，鋼管縱向應(yīng)變沿長度方向基本呈指數(shù)分布，隨著寬厚比的增加，粘結(jié)強度有降低趨勢，隨長細比增加的變化不明顯；康希良(2008)[16]通過9個圓鋼管混凝土推出試驗發(fā)現(xiàn)，粘結(jié)強度隨長細比的增加先增大后減少，隨含鋼率的增大而增大，隨構(gòu)件徑厚比的增大而減?。辉S開成(2011)等[17]進行的方鋼管混凝土的推出試驗結(jié)果表明，鋼管寬厚比越大，界面粘結(jié)強度越小，核心混凝土水灰比越大，界面粘結(jié)強度越小。

目前，粘結(jié)強度影響因素方面較為確定的結(jié)論為：方鋼管、八角鋼管、圓鋼管混凝土的粘結(jié)強度依次增大；粘結(jié)強度與鋼管內(nèi)表面的粗糙程度呈正相關(guān)，隨鋼管徑厚比的增大而降低。然而，對很多其他因素(如混凝土強度、養(yǎng)護條件、齡期、收縮性能、試件長細比等)的研究結(jié)論并不一致，這些因素的影響機理還有待更進一步的研究。

2.1.2 強度計算方法

關(guān)于鋼管混凝土粘結(jié)強度的取值計算，目前已提出了一些計算模型，其大多是基于推出試驗得出的經(jīng)驗公式，比較典型的包括：

(1)Roeder等[10]提出了以徑厚比為主要影響因素的計算公式：

τu=2.109-0.026(d/t)

(1)

式中：d為試件外徑或?qū)挾?；t為鋼管厚度。

(2)薛立紅等[2]提出的公式以混凝土強度為主要參數(shù)：

(2)

式中fcu為混凝土立方體抗壓強度。

(3)徐金俊等[18]提出以骨料取代率及長徑比為參數(shù)的計算公式：

τu=[0.033 6+0.014 1δ-0.002 8(le/d)]fcu

(3)

式中：δ為再生混凝土的骨料取代率；le/d為試件長徑比。

(4)呂晚晴等[19]提出以徑厚比及截面尺寸為參數(shù)的計算公式：

(4)

式中：D為圓鋼管外徑尺寸；B為方鋼管的寬度。

本文收集了48個圓鋼管混凝土及30個方鋼管混凝土的推出試驗數(shù)據(jù)[10-11,14,16,20-21]，擬通過試驗對以上模型進行評價，其中試件截面尺寸為90～600mm。將試驗數(shù)據(jù)分別代入公式(1)～(4)，計算與試驗結(jié)果對比如圖2所示。

圖2 模型計算值與試驗結(jié)果的對比

由圖2可知，Roeder公式的計算結(jié)果偏大；薛立紅公式對方鋼管混凝土的計算效果較好，計算圓鋼管混凝土的粘結(jié)強度則偏于保守；徐金俊公式計算結(jié)果在0.5～2MPa之間，與試驗值存在一定誤差；呂晚晴公式的計算值與試驗數(shù)據(jù)最為接近。其中，方鋼管混凝土的粘結(jié)強度略小于試驗值，圓鋼管混凝土的計算結(jié)果較為離散?？梢?，現(xiàn)有的粘結(jié)強度公式還存在理想之處，需要進一步完善。

2.1.3 規(guī)范取值比較

已有的粘結(jié)強度取值大多基于推出試驗得出，而在實際工程中，不論是鋼管混凝土受壓還是受彎構(gòu)件，其真實受力狀態(tài)很難與推出試驗完全一致。現(xiàn)有規(guī)范[22-27]的做法為，取一個偏于下限的固定數(shù)值作為粘結(jié)強度，而不是采用帶參數(shù)的公式來表達。我國規(guī)范[23]分別取圓鋼管及方鋼管混凝土粘結(jié)強度設(shè)計值為0.23MPa和0.15MPa，歐洲規(guī)范[24]的取值分別為0.55MPa和0.40MPa；英國規(guī)范[25]及澳大利亞規(guī)范[26]建議圓鋼管及方鋼管混凝土的粘結(jié)強度設(shè)計值均取0.4MPa；美國規(guī)范[27]建議圓鋼管取值為min(5 300t/D2,1.4N/mm2)，方鋼管為min(2 100t/B2,0.7N/mm2)。

然而有研究表明[12]，隨著鋼管混凝土截面尺寸的增大，粘結(jié)強度會顯著降低。文獻[12]提出了粘結(jié)強度隨尺寸降低的經(jīng)驗公式，發(fā)現(xiàn)截面尺寸D為500～600mm時，圓鋼管及方鋼管混凝土的粘結(jié)強度分別為0.18～0.13MPa和0.21～0.19MPa，均小于我國規(guī)范[23]取值，同時指出現(xiàn)有鋼管混凝土粘結(jié)強度的推出試驗基本采用縮尺，因此規(guī)范取值的安全性均偏低。

本文結(jié)合試驗實際加載情況，發(fā)現(xiàn)以往試驗研究忽略了材料自重，因而得出粘結(jié)強度隨界面尺寸顯著降低的結(jié)論，具體分析為：推出試驗中，試件采用兩種放置方式，即正放及倒放，如圖3所示。當試件正放時，實際界面剪力應(yīng)為加載端荷載與混凝土重力之和，而試件倒放時應(yīng)考慮鋼管重力的影響。若試件截面尺寸較小，忽略自重對粘結(jié)強度的影響，但尺寸較大時，材料自重的影響較大，不考慮會低估界面實際粘結(jié)強度。

圖3 試件放置方式

考慮材料自重后，對文獻[28]中試件的粘結(jié)強度重新進行了計算，混凝土密度取2 000kg/m3、鋼管密度取7 850kg/m3。由于篇幅所限，詳細數(shù)據(jù)并未給出，僅將最終計算結(jié)果與各國規(guī)范取值進行比較，如圖4所示。

由圖4可知：1)鋼管或混凝土的自重占粘結(jié)破壞荷載的20%～310%左右，即當截面尺寸較大時，材料自重產(chǎn)生的界面剪力甚至大于試驗機所加的破壞荷載，材料自重對鋼管混凝土粘結(jié)強度有不可忽略的作用；2)圓鋼管混凝土考慮材料自重后的粘結(jié)強度為0.84～3.08MPa，方鋼管混凝土粘結(jié)強度為0.54～1.23MPa，重新計算后的粘結(jié)強度為原來的120%～410%，計算結(jié)果基本大于規(guī)范取值；3)各國規(guī)范取值整體小于試驗數(shù)據(jù)，但美國規(guī)范考慮了構(gòu)件截面尺寸及截面徑厚比的影響，與試驗結(jié)果最為接近。

圖4 計算值與規(guī)范取值比較

2.2 粘結(jié)滑移本構(gòu)

目前，國內(nèi)外有關(guān)鋼管混凝土粘結(jié)滑移的研究主要集中在粘結(jié)強度方面，粘結(jié)滑移本構(gòu)的提出并不多，已有的粘結(jié)滑移本構(gòu)主要包括兩段式及三段式兩種。Shakir[5]在試驗基礎(chǔ)上提出了由斜直線與水平線組成的兩段式本構(gòu)模型，極限平均粘結(jié)強度取0.8MPa；劉永健等[13]提出的本構(gòu)與Shakir[5]類似，其在后者的基礎(chǔ)上將上升段的斜率固定為0.165，但是與試驗得到的數(shù)據(jù)[2]吻合度不夠；許開成等[29]提出上升段為雙曲線、后兩段分別為一斜直線及一水平直線的三段式本構(gòu)，但其并未給出本構(gòu)中關(guān)鍵點的表達式，無法直接使用。

可見，鋼管混凝土粘結(jié)滑移本構(gòu)的研究還存在不足之處：一方面，現(xiàn)有的分段函數(shù)本構(gòu)能給出粘結(jié)滑移曲線類型，但沒有較為合理的關(guān)鍵點表達式；另一方面，已有粘結(jié)滑移本構(gòu)均是基于推出試驗提出，而要得到能夠反映界面真實受力狀況的粘結(jié)滑移本構(gòu)，相關(guān)的試驗方法尚需進一步改進。

2.3 有限元分析方法

界面的正確處理一直是組合結(jié)構(gòu)有限元模擬中的難點，鋼管混凝土常用的界面處理方法分為三種，即不考慮界面滑移、彈簧單元模擬界面、接觸單元模擬界面。

不考慮界面滑移適用于粘結(jié)性能對結(jié)構(gòu)影響不大或精度要求較低的情況，例如在鋼管混凝土柱軸壓試驗?zāi)M時，進入塑性階段的核心混凝土變形增大，界面壓力增大，粘結(jié)力大大增強，此時界面狀況接近完全連接，考慮與不考慮粘結(jié)性能對結(jié)果影響有限[30]。文獻[31]對鋼管混凝土彎曲構(gòu)件進行了有限元界面分析，通過對比發(fā)現(xiàn)，不考慮粘結(jié)滑移時得到的模擬結(jié)果更為精確；文獻[32]對在壓彎扭復(fù)合受力狀態(tài)下的鋼管混凝土進行了有限元模擬，采用了不考慮粘結(jié)滑移的方式處理界面，計算滯回曲線與試驗結(jié)果相比符合較好，模擬結(jié)果可以反映鋼管混凝土柱在復(fù)雜荷載工況下的剛度、承載力和滯回特性。

接觸類單元通過界面之間的“硬接觸”考慮法向荷載的傳遞，用庫倫摩擦力考慮界面縱向及切向荷載的傳遞，當界面等效剪應(yīng)力大于最大剪應(yīng)力時，界面即產(chǎn)生滑動。最大剪應(yīng)力值通過摩擦系數(shù)決定，并與界面壓力相關(guān)，故接觸類單元可以考慮到界面之間的壓力對粘結(jié)應(yīng)力的影響。文獻[33-34]建立了偏壓及軸壓荷載作用下的鋼管混凝土有限元模型，界面采用接觸單元處理，當界面有分離趨勢時產(chǎn)生滑移，有擠壓趨勢時完全粘結(jié)，計算的荷載-位移曲線與試驗結(jié)果吻合較好。文獻[35]對高軸壓比作用下的鋼管混凝土柱進行了擬靜力試驗及有限元模擬，模擬界面采用接觸單元，摩擦系數(shù)取0.25，計算所得軸向破壞形態(tài)、滯回曲線與試驗結(jié)果吻合較好。文獻[36]分別采用三維剛性彈簧及殼單元模擬鋼管混凝土中的混凝土及鋼管，界面采用接觸單元，通過與單軸受壓試驗結(jié)果對比，發(fā)現(xiàn)該模型能夠提供損傷的定性測量和合理的強度預(yù)測。

采用彈簧單元對鋼管混凝土界面進行處理時，鋼管縱向、切向、法向三個方向的荷載傳遞均依靠事先定義好的彈簧剛度，三個方向的彈簧根據(jù)界面之間的傳力行為選取各自的彈簧本構(gòu)，因此若能準確定義三個方向的彈簧本構(gòu)，得出的結(jié)果與真實情況更為接近。文獻[30]采用二段式簡化粘結(jié)滑移本構(gòu)，運用彈簧單元對鋼管混凝土受壓及受彎構(gòu)件進行了模擬，結(jié)果表明，考慮粘結(jié)滑移之后的計算曲線與試驗結(jié)果吻合良好。文獻[37]在此基礎(chǔ)上，采用改進粘結(jié)滑移本構(gòu)以及彈簧單元對鋼管混凝土壓、彎、扭力學(xué)性能進行模擬研究，也得到了較為吻合的計算曲線。

彈簧單元依賴粘結(jié)滑移本構(gòu)的定義，而現(xiàn)有的本構(gòu)還不夠完善，且無法考慮界面壓力對粘結(jié)應(yīng)力的影響。接觸類單元操作簡單，模擬效果也較好，因此在鋼管混凝土有限元分析時較為推薦。

3 粘結(jié)滑移性能研究進展

隨著材料科學(xué)及組合結(jié)構(gòu)的發(fā)展，以及實際工程對構(gòu)件要求的不斷提高，研究者在鋼管混凝土現(xiàn)有粘結(jié)性能研究的基礎(chǔ)上，開始關(guān)注新型鋼管混凝土及特殊環(huán)境下鋼管混凝土的界面行為。

3.1 新型鋼管混凝土粘結(jié)性能

新型鋼管混凝土指采用新型材料替換原有材料(鋼材及混凝土)從而達到更為理想的組合效果，如不銹鋼鋼管混凝土、鋼管再生混凝土、鋼管膨脹混凝土、鋼管超高性能混凝土等。新型鋼管混凝土與普通鋼管混凝土的粘結(jié)應(yīng)力組成及原理基本相似，但是由于材料性能的不同，組合結(jié)構(gòu)的粘結(jié)性能也會有所差異。

不銹鋼鋼管混凝土因其外形美觀、耐腐蝕性好、耐久性好、施工方便及維修方便等優(yōu)點在建筑結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用日益廣泛。研究表明[38-39]，其與普通鋼管混凝土不同，高寬比、寬厚比及混凝土強度對粘結(jié)強度的影響均不大，且不銹鋼鋼管混凝土的粘結(jié)強度更小，已有粘結(jié)強度公式的適用性較差，本方面的研究還需繼續(xù)深入。

采用再生骨料取代原有骨料制成的再生混凝土，是一種環(huán)保節(jié)能型建筑材料，將再生混凝土灌注入鋼管可以克服其耐久性差、吸水率高及抗凍性弱等缺點。研究表明[19,40]，鋼管再生混凝土與普通鋼管混凝土界面粘結(jié)性能總體比較相似，截面形狀、截面尺寸及鋼管內(nèi)表面狀況為影響粘結(jié)強度的主要因素，骨料取代率對粘結(jié)強度影響不大。因此，鋼管再生混凝土可以采用與普通鋼管混凝土相同的粘結(jié)強度公式。

自密實混凝土可以有效避免鋼管混凝土因澆筑困難導(dǎo)致的內(nèi)部缺陷，研究表明[1]，自密實混凝土可有效提高鋼管與混凝土的界面粘結(jié)強度；自應(yīng)力混凝土屬于膨脹混凝土的一種，混凝土的膨脹可以使界面產(chǎn)生預(yù)壓應(yīng)力，從而增大界面摩擦力。文獻[41]研究發(fā)現(xiàn)，鋼管自密實混凝土界面粘結(jié)強度是普通鋼管混凝土的1.2～3.3倍，文獻[42-43]將帶鋼纖維的自應(yīng)力混凝土與自密實混凝土相結(jié)合作為填充材料制成了一種新型鋼管混凝土(FSSCFST)，并通過推出試驗發(fā)現(xiàn)，用新型填充材料制作的鋼管混凝土粘結(jié)強度比鋼管自密實混凝土平均提高42.7%，并且隨著齡期(28d～2.5年)的增加，粘結(jié)強度還會繼續(xù)增大。

超高性能混凝土具有強度高、耐久性好等優(yōu)點，但是，隨著混凝土強度的提高，其脆性也會隨之加大，研究者將超高性能混凝土灌入鋼管，其延性得到明顯改善。但是，由于超高性能混凝土與普通混凝土養(yǎng)護條件及組分均存在差異，鋼管超高性能混凝土的粘結(jié)性能也與普通鋼管混凝土存在較大區(qū)別。研究表明[44-45]，其荷載-滑移全過程曲線不同于普通鋼管混凝土，具體表現(xiàn)為荷載-滑移曲線無明顯初始峰值點，且曲線出現(xiàn)了二次上升段，可見，鋼管超高性能混凝土的粘結(jié)強度及粘結(jié)滑移本構(gòu)均需要進一步研究。

3.2 特殊環(huán)境下鋼管混凝土的粘結(jié)性能

研究特殊環(huán)境下(火災(zāi)、低溫等)鋼管混凝土的界面粘結(jié)性能，對鋼管混凝土的應(yīng)用推廣及土木工程學(xué)科發(fā)展均有積極作用。文獻[46]對64個暴露于火中90min或180min的鋼管混凝土試件進行了推出試驗，結(jié)果表明，火災(zāi)暴露對鋼管混凝土的粘結(jié)性能有顯著影響，試件在火災(zāi)暴露90min后，粘結(jié)強度普遍下降，但當暴露時間延長至180min時，粘結(jié)強度有所回升；文獻[47-48]以混凝土強度、界面粘結(jié)長度及歷經(jīng)最高溫度為參數(shù)制作34個鋼管高強混凝土推出試件，試驗結(jié)果表明，粘結(jié)強度隨歷經(jīng)最高溫度呈先增大后減小的趨勢，界面粘結(jié)耗能隨歷經(jīng)溫度的升高呈下降趨勢，并提出了鋼管高強混凝土在高溫下的粘結(jié)強度計算公式及粘結(jié)滑移本構(gòu)模型；文獻[49]研究了鋼管混凝土柱在北極低溫下的粘結(jié)性能，試驗結(jié)果表明，北極低溫顯著改善了鋼管混凝土的粘結(jié)性能，并提出了鋼管混凝土在低溫條件下偏于保守的粘結(jié)強度方程?？傮w來說，鋼管混凝土在特殊環(huán)境下的粘結(jié)性能是一個新的研究課題，研究工作還需進一步開展。

4 結(jié)語

(1)粘結(jié)應(yīng)力主要由化學(xué)膠結(jié)力、機械咬合力及摩擦力組成，摩擦力承擔(dān)界面主要的抗剪作用，其會隨混凝土的橫向變形而增大；對粘結(jié)強度影響較大的因素為鋼管形狀、鋼管徑厚比和界面粗糙程度，養(yǎng)護條件、齡期、收縮性能、試件長細比等因素的影響規(guī)律尚不一致。

(2)現(xiàn)有鋼管混凝土粘結(jié)強度計算公式與試驗結(jié)果吻合程度較低，這是由于依據(jù)試驗建立的粘結(jié)強度計算方法忽略了材料自重，導(dǎo)致結(jié)果偏??；考慮材料自重對試驗數(shù)據(jù)進行計算，與各國規(guī)范取值對比發(fā)現(xiàn)，美國規(guī)范對粘結(jié)強度的取值較為合理。

(3)鋼管混凝土界面處理方法主要包括不考慮界面滑移、彈簧單元模擬界面和接觸單元模擬界面三種，其中接觸單元模擬界面因其操作簡單、效果良好而較為推薦；但目前合理可供應(yīng)用的鋼管混凝土粘結(jié)滑移本構(gòu)較為缺乏。

(4)新型鋼管混凝土與普通鋼管混凝土的粘結(jié)應(yīng)力組成及原理基本相似，但是由于材料性能的不同，組合結(jié)構(gòu)的粘結(jié)性能也會有所差異；火災(zāi)暴露及北極低溫均對鋼管混凝土的粘結(jié)性能有顯著影響，各種新型鋼管混凝土及其他特殊環(huán)境下鋼管混凝土粘結(jié)性能的研究還有待繼續(xù)深入。