崔躍龍，付忠廣，張高強(qiáng)，許 樂(lè)

（1.華北電力大學(xué)電站能量傳遞轉(zhuǎn)化與系統(tǒng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206；2.東南大學(xué)能源熱轉(zhuǎn)換及其過(guò)程測(cè)控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210096）

能源與環(huán)境密切相關(guān)，是社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要戰(zhàn)略保障[1]。我國(guó)是世界上最大的能源生產(chǎn)消費(fèi)國(guó)，環(huán)境污染、溫室效應(yīng)和化石能源短缺三大問(wèn)題亟待解決[2]。發(fā)展先進(jìn)的供能系統(tǒng)是緩解能源與環(huán)境問(wèn)題、落實(shí)我國(guó)節(jié)能減排戰(zhàn)略的重大需求，與能源結(jié)構(gòu)清潔化轉(zhuǎn)型息息相關(guān)[3-4]。太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)（ISCC）基于“溫度對(duì)口，梯度利用”原則，是一種先進(jìn)可靠的供能系統(tǒng)[5]。ISCC系統(tǒng)中太陽(yáng)能作為輔助熱源加熱給水，實(shí)現(xiàn)了能源互補(bǔ)，克服了單獨(dú)太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)負(fù)荷變動(dòng)大、需要大規(guī)模蓄熱裝置的缺陷，大大提升了太陽(yáng)能的利用效率，減少了污染物排放，符合人與自然和諧共生理念[6-7]。發(fā)展ISCC系統(tǒng)有利于加快構(gòu)建清潔低碳、安全高效的能源體系。

針對(duì)ISCC系統(tǒng)的關(guān)鍵問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者做了大量研究。王樹(shù)成等[8]研究了太陽(yáng)能集熱器出口過(guò)熱蒸汽的不同耦合方式，指出太陽(yáng)集熱器耦合余熱鍋爐高壓段具有較好的熱力性能。Yuanyuan Li等[2]提出了一種高低壓雙級(jí)利用的ISCC系統(tǒng)，比單獨(dú)使用拋物線(xiàn)槽式太陽(yáng)能集熱器更為有效。裴杰等[9]在華能南山電廠太陽(yáng)能集熱場(chǎng)中設(shè)置蓄熱裝置，穩(wěn)定出口蒸汽參數(shù)并引入汽輪機(jī)中壓段做功，實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了ISCC系統(tǒng)的高效性。劉仁志等[10]研究了太陽(yáng)能直接蒸汽發(fā)生系統(tǒng)與熱管式真空集熱器耦合的ISCC系統(tǒng)，并優(yōu)化了真空集熱場(chǎng)參數(shù)。Liqiang Duan等[11]提出了一種以壓縮空氣作為太陽(yáng)能集熱器傳熱工質(zhì)的新型ISCC系統(tǒng)，其在熱力性能、經(jīng)濟(jì)性和安全性上具有優(yōu)勢(shì)。M.T.Mabrouk等[12]研究了集成溫度對(duì)ISCC系統(tǒng)的影響，分析了槽式太陽(yáng)能集熱器耦合到雙壓燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)的最佳溫度。Francesco Calise等[13]提出了一種穩(wěn)定、現(xiàn)實(shí)的ISCC系統(tǒng)優(yōu)化控制策略，降低了非設(shè)計(jì)工況下太陽(yáng)能集熱器對(duì)汽輪機(jī)的負(fù)面影響。Madjid Amani等[14]提出了一種太陽(yáng)能加熱燃?xì)廨啓C(jī)排氣的新型ISCC系統(tǒng)，結(jié)果表明該設(shè)計(jì)可以提升ISCC電站的性能，在考慮環(huán)境問(wèn)題時(shí)具有優(yōu)勢(shì)。S.Shaaban等[15]研究了一種以朗肯循環(huán)及有機(jī)朗肯循環(huán)為底循環(huán)的ISCC系統(tǒng)，相比傳統(tǒng)ISCC系統(tǒng)具有熱力性能及經(jīng)濟(jì)方面的優(yōu)勢(shì)。

大多文獻(xiàn)研究了設(shè)計(jì)工況下ISCC系統(tǒng)的性能，對(duì)非設(shè)計(jì)工況下的ISCC系統(tǒng)研究甚少。在ISCC系統(tǒng)某些非設(shè)計(jì)工況下，太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水溫度常低于設(shè)計(jì)值，從而造成太陽(yáng)能無(wú)法充分利用，系統(tǒng)效率降低等問(wèn)題。因此，本文提出一種太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水加熱法，優(yōu)化了部分工況下ISCC系統(tǒng)換熱結(jié)構(gòu)，并分析了該方法對(duì)太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)變工況性能的影響。

1 ISCC系統(tǒng)

本文選用的ISCC系統(tǒng)主要由槽式太陽(yáng)能集熱場(chǎng)以及傳統(tǒng)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)組成。ISCC系統(tǒng)流程如圖1所示。該系統(tǒng)包括PG9171E型機(jī)組、雙壓無(wú)再熱鍋爐及汽輪機(jī)等。

圖1 ISCC系統(tǒng)流程Fig.1 Flow chart of the ISCC system

在燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)中，經(jīng)壓氣機(jī)壓縮的空氣與燃料在燃燒室內(nèi)混合燃燒產(chǎn)生高溫高壓氣體，然后進(jìn)入燃?xì)馔钙絻?nèi)膨脹做功。燃?xì)廨啓C(jī)的排氣作為余熱鍋爐的熱源加熱給水至過(guò)熱蒸汽狀態(tài)。過(guò)熱蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)中膨脹做功。煙氣在余熱鍋爐放熱后排入大氣。

在太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)中，太陽(yáng)能集熱器用于加熱部分來(lái)自凝汽器出口及余熱鍋爐高壓省煤器出口的給水至高壓飽和蒸汽狀態(tài)。太陽(yáng)能集熱器及高壓蒸發(fā)器產(chǎn)生的高壓飽和蒸汽混合后，進(jìn)入過(guò)熱器中進(jìn)一步被加熱為高壓過(guò)熱蒸汽，最后進(jìn)入汽輪機(jī)做功。溫度控制器根據(jù)余熱鍋爐排煙溫度對(duì)太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口給水流量進(jìn)行分配。流量控制器控制汽輪機(jī)抽汽的流量，該抽汽加熱部分太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口給水。以天然氣為燃料的燃?xì)廨啓C(jī)排氣一般會(huì)在60 ℃附近發(fā)生低溫凝結(jié)[16]，因此本文的最低排煙溫度設(shè)計(jì)為60 ℃。

在ISCC系統(tǒng)中，太陽(yáng)能集熱器作為輔助熱源，在太陽(yáng)輻射足夠時(shí)加熱部分給水至飽和狀態(tài)，調(diào)節(jié)集熱器進(jìn)口水份額以保證不會(huì)因排煙溫度過(guò)低而發(fā)生設(shè)備腐蝕，同時(shí)投入進(jìn)口水加熱器增加太陽(yáng)能蒸汽產(chǎn)量，提高系統(tǒng)效率；而在太陽(yáng)輻射不足時(shí)，則按照傳統(tǒng)的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)運(yùn)行。

本文采用Ebsilon Professional軟件[17]搭建ISCC系統(tǒng)模型。Ebsilon是德國(guó)魯爾集團(tuán)子公司STEAG開(kāi)發(fā)的一款廣泛用于電站規(guī)劃、設(shè)計(jì)及優(yōu)化的軟件。ISCC系統(tǒng)ISO工況的主要參數(shù)見(jiàn)表1，模擬所得主要節(jié)點(diǎn)熱力參數(shù)與ISCC系統(tǒng)設(shè)計(jì)值對(duì)比見(jiàn)表2。由表2可見(jiàn)，各參數(shù)的相對(duì)誤差均小于3%（通常要求在3%以?xún)?nèi)），認(rèn)為模型搭建正確。

表1 ISCC系統(tǒng)ISO工況參數(shù)Tab.1 Parameters of the ISCC system under ISO operating conditions

表2 ISCC系統(tǒng)模擬值與設(shè)計(jì)值對(duì)比Tab.2 Comparison between the simulation values and design values of the ISCC system

2 ISCC系統(tǒng)評(píng)價(jià)指標(biāo)

燃?xì)廨啓C(jī)功率與汽輪機(jī)功率之和為太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)的功率：

式中：PISCC表示太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)功率，MW；Pgt表示燃?xì)廨啓C(jī)功率，MW；Pst表示汽輪機(jī)功率，MW。

太陽(yáng)集熱器接受到的太陽(yáng)輻射量QS為

式中：N表示槽式太陽(yáng)能集熱器的數(shù)量；A表示單個(gè)集熱器的面積，m2；IDNI表示太陽(yáng)輻射強(qiáng)度，W/m2。

ISCC系統(tǒng)的熱效率ηISCC定義為

式中：mf為燃?xì)廨啓C(jī)的天然氣耗量，kg/s；QLHV為天然氣低位發(fā)熱值，kJ/kg。

為評(píng)價(jià)太陽(yáng)能集成性能的優(yōu)劣，定義太陽(yáng)能凈發(fā)電效率[18]ηISCC-solar為相同環(huán)境條件下，消耗等量天然氣的太陽(yáng)能燃?xì)饴?lián)合循環(huán)和燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)發(fā)出功率之差與太陽(yáng)集熱器接受到的太陽(yáng)輻射量的比值

式中：Pref表示相同環(huán)境條件及天然氣耗量下燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)功率，MW；Ps表示太陽(yáng)能集熱器接受到的太陽(yáng)輻射量，MW。

3 計(jì)算結(jié)果及分析

3.1 輻射強(qiáng)度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷對(duì)排煙溫度的影響

燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行負(fù)荷、太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度等變化對(duì)ISCC系統(tǒng)排煙溫度及運(yùn)行效率均有影響。本文計(jì)算了太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率對(duì)排煙溫度的影響，結(jié)果如圖2所示。由圖2可見(jiàn)：不同負(fù)荷率下太陽(yáng)輻射強(qiáng)度增加時(shí)，余熱鍋爐的排煙溫度隨太陽(yáng)輻射強(qiáng)度增加而降低；部分工況下鍋爐排煙溫度已低于設(shè)計(jì)值。若太陽(yáng)輻射強(qiáng)度較高，燃?xì)廨啓C(jī)處于較低負(fù)荷工作時(shí)，太陽(yáng)能集熱器給水均來(lái)自高壓省煤器，這會(huì)導(dǎo)致ISCC系統(tǒng)的排煙溫度降低，容易造成設(shè)備低溫腐蝕。為充分利用太陽(yáng)能，并保證余熱鍋爐的排煙溫度在安全范圍，溫度控制器會(huì)根據(jù)余熱鍋爐排煙溫度自動(dòng)匹配凝汽器出口和省煤器出口的給水份額（圖1）。

圖2 輻射強(qiáng)度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率對(duì)排煙溫度的影響Fig.2 Influence of radiation intensity and gas turbine load rate on exhaust temperature

當(dāng)余熱鍋爐排煙溫度低于設(shè)計(jì)值時(shí)，冷凝器出口分配的部分給水同高壓省煤器給水混合后進(jìn)入太陽(yáng)能集熱器。為了增加太陽(yáng)能集熱器出口蒸汽量，本文提出采用太陽(yáng)能集熱場(chǎng)進(jìn)口水加熱法，即在太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口處增設(shè)進(jìn)口水加熱器，以汽輪機(jī)0.53 MPa的抽汽作為熱源加熱太陽(yáng)能集熱器給水，以增加太陽(yáng)能集熱器出口蒸汽量，提升聯(lián)合循環(huán)的能量利用率。

3.2 輻射強(qiáng)度對(duì)ISCC系統(tǒng)流量和輸出功率的影響

ΔMsolar、ΔMHS、ΔMHT、ΔMC、ΔMLS、ΔMDW分別表示增設(shè)太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水加熱器（簡(jiǎn)稱(chēng)加熱器）前后ISCC系統(tǒng)太陽(yáng)能集熱器出口、高壓蒸發(fā)器出口、汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)口、抽汽口、汽輪機(jī)低壓缸進(jìn)口、冷凝器匹配至太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口等主要節(jié)點(diǎn)工質(zhì)流量的變化值。計(jì)算不同太陽(yáng)輻射強(qiáng)度下ISCC系統(tǒng)主要節(jié)點(diǎn)的工質(zhì)流量變化值，結(jié)果如圖3所示。由圖3可見(jiàn)，在加熱器啟用范圍內(nèi)，隨著太陽(yáng)能集熱器蒸汽產(chǎn)量的增加，高壓蒸發(fā)器出口蒸汽產(chǎn)量減少，汽輪機(jī)高壓缸入口蒸汽流量增加。太陽(yáng)輻射強(qiáng)度越強(qiáng)，啟用加熱器將太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水加熱至設(shè)計(jì)值所需的抽汽量越大，汽輪機(jī)低壓缸蒸汽流量下降，但高壓缸蒸汽流量增加，總體上說(shuō)，蒸汽在汽輪機(jī)高壓缸做功的增加值大于低壓缸功率的減少值。

圖3 輻射強(qiáng)度對(duì)ISCC系統(tǒng)主要節(jié)點(diǎn)流量影響Fig.3 Influence of radiation intensity on flow rate of main nodes in ISCC system

圖4 為ISCC系統(tǒng)燃?xì)廨啓C(jī)在不同負(fù)荷率運(yùn)行時(shí)，增設(shè)加熱器后ISCC的功率相比于原ISCC系統(tǒng)的增加值。太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度從設(shè)計(jì)值600 W/m2增至800 W/m2的情況下，通過(guò)增設(shè)加熱器，燃?xì)廨啓C(jī)在100%、75%、50%、30%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，ISCC系統(tǒng)輸出功率分別增加0.109、0.358、0.478、0.477 MW，循環(huán)熱效率分別增加0.022%、0.083%、0.127%、0.147%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0.121%、0.397%、0.530%、0.529%。

圖4 輻射強(qiáng)度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率對(duì)ISCC系統(tǒng)功率增量影響Fig.4 Influence of radiation intensity and gas turbine load rate on power increment of the ISCC system

由圖4可見(jiàn)：增設(shè)太陽(yáng)能進(jìn)口水加熱器在燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率越低時(shí)ISCC系統(tǒng)的收益越高。

1）在燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率降低時(shí)，加熱器可以在較低的太陽(yáng)輻射強(qiáng)度下投入運(yùn)行，即可獲得太陽(yáng)能熱功率收益。當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度超過(guò)800 W/m2時(shí)，投入加熱器才能獲得功率增量；但當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率分別降至75%、50%、30%時(shí)，即可在輻射強(qiáng)度為600、450、450 W/m2下投入加熱器，從而提升ISCC系統(tǒng)的運(yùn)行性能。

2）燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率越低，投入加熱器獲得的ISCC系統(tǒng)性能提升越明顯。太陽(yáng)輻射強(qiáng)度保持設(shè)計(jì)值不變，而燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率分別為100%、75%、50%、30%時(shí)，投入加熱器獲得的ISCC系統(tǒng)功率增量依次為0、0.129、0.241、0.240 MW，循環(huán)熱效率分別增加0、0.033%、0.071%、0.083%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0、0.191%、0.357%、0.355%。

綜上，投入加熱器帶來(lái)的收益，隨ISCC系統(tǒng)燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率的降低以及太陽(yáng)輻射強(qiáng)度的增大而增加。

3.3 環(huán)境溫度對(duì)ISCC系統(tǒng)流量和輸出功率的影響

當(dāng)環(huán)境溫度偏離設(shè)計(jì)值時(shí)，太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水溫度主要受限于燃?xì)廨啓C(jī)排出的煙氣熱量。當(dāng)環(huán)境溫度上升時(shí)，燃?xì)廨啓C(jī)排氣流量降低[19]，由于排煙溫度限制，太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水溫度降低。圖5為環(huán)境溫度改變時(shí)，增設(shè)加熱器前后ISCC系統(tǒng)主要節(jié)點(diǎn)的工質(zhì)流量變化情況。

圖5 環(huán)境溫度對(duì)ISCC系統(tǒng)主要節(jié)點(diǎn)流量影響Fig.5 Influence of ambient temperature on flow rate of main nodes in combined cycle system

由圖5可見(jiàn)，啟用加熱器后以低壓蒸汽加熱進(jìn)口水，太陽(yáng)能集熱器蒸汽產(chǎn)量增加，同時(shí)高壓缸蒸汽流量增加，蒸汽在高壓缸做功增加，減弱了由于抽汽導(dǎo)致的低壓缸做功能力損失。

圖6 為環(huán)境溫度在–5~35 ℃變化時(shí)，不同燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷下啟用加熱器后ISCC系統(tǒng)的功率增量。由圖6可見(jiàn)，環(huán)境溫度越高，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率越低，啟用加熱器后的系統(tǒng)功率增量越大。環(huán)境溫度35 ℃，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率為100%、75%、50%、30%時(shí)，ISCC系統(tǒng)功率較原ISCC系統(tǒng)分別增加了0.011、0.209、0.252、0.291 MW，循環(huán)熱效率分別增加0.002%、0.053%、0.074%、0.101%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0.016%、0.309%、0.373%、0.431%。

圖6 環(huán)境溫度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率對(duì)ISCC系統(tǒng)功率增量影響Fig.6 Influence of ambient temperature and gas turbine load rate on power increment of the ISCC system

3.4 ISCC系統(tǒng)循環(huán)熱效率和太陽(yáng)能凈發(fā)電效率

計(jì)算發(fā)現(xiàn)：機(jī)組負(fù)荷越低，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度越大，環(huán)境溫度越高，在燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷不變時(shí)啟用加熱器之后ISCC系統(tǒng)輸出功率的增量越大。與原ISCC系統(tǒng)相比較，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度增至800 W/m2時(shí)，增設(shè)加熱器后的ISCC系統(tǒng)在研究的溫度范圍內(nèi)，75%負(fù)荷的輸出功率增加值均大于0.250 MW，50%負(fù)荷的輸出功率增加值均大于0.450 MW，30%負(fù)荷的輸出功率增加值均大于0.420 MW。

以ISCC系統(tǒng)的循環(huán)熱效率來(lái)衡量增設(shè)加熱器前后ISCC系統(tǒng)變工況時(shí)的能源混合利用效果，計(jì)算結(jié)果如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，在ISCC系統(tǒng)偏離設(shè)計(jì)工況時(shí)，增設(shè)加熱器可顯著增加系統(tǒng)的能源利用程度。以環(huán)境溫度35 ℃、輻射強(qiáng)度800 W/m2為例，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷為100%、75%、50%、30%的ISCC系統(tǒng)循環(huán)熱效率增加值依次為0.048%、0.103%、0.130%、0.164%。

圖7 不同工況下ISCC系統(tǒng)循環(huán)熱效率增量Fig.7 The increased circulation thermal efficiency of the ISCC system under different conditions

以太陽(yáng)能凈發(fā)電效率評(píng)價(jià)增設(shè)加熱器前后ISCC系統(tǒng)的太陽(yáng)能利用情況，結(jié)果如圖8所示。由圖8可見(jiàn)，環(huán)境溫度高于設(shè)計(jì)值啟用加熱器后，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率增加值在各負(fù)荷下均有提升。當(dāng)環(huán)境溫度為35 ℃時(shí)，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷由100%降至30%，輻射強(qiáng)度由0增至800 W/m2，加熱器啟用后增加的太陽(yáng)能凈發(fā)電效率由0.260%增至0.591%。在環(huán)境溫度從15 ℃升至35 ℃的情況下，通過(guò)增設(shè)進(jìn)口水加熱器，燃?xì)廨啓C(jī)在100%、75%、50%、30%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0.016%、0.309%、0.373%、0.431%。對(duì)比原ISCC系統(tǒng)，增設(shè)加熱器使ISCC系統(tǒng)在各負(fù)荷下對(duì)太陽(yáng)能的利用程度增加。

圖8 輻射強(qiáng)度、環(huán)境溫度和燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率對(duì)ISCC系統(tǒng)太陽(yáng)能凈發(fā)電效率影響Fig.8 Effects of radiation intensity, ambient temperature and gas turbine load rate on net solar power generation efficiency of the ISCC system

4 結(jié) 論

本文針對(duì)ISCC系統(tǒng)的變工況運(yùn)行性能進(jìn)行了分析，優(yōu)化了變工況下ISCC系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，提出采用太陽(yáng)能集熱器進(jìn)口水加熱的方法以提升ISCC系統(tǒng)的效率。研究了采用太陽(yáng)能集熱場(chǎng)進(jìn)口水加熱器的情況下ISCC系統(tǒng)變工況運(yùn)行時(shí)循環(huán)總功率、循環(huán)熱效率及太陽(yáng)能凈發(fā)電效率的優(yōu)勢(shì)。

1）在設(shè)計(jì)太陽(yáng)能集成規(guī)模下，通過(guò)增設(shè)太陽(yáng)能集熱場(chǎng)進(jìn)口水加熱器，燃?xì)廨啓C(jī)在100%、75%、50%、30%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，ISCC系統(tǒng)的輸出功率分別增加0、0.129、0.241、0.240 MW，循環(huán)熱效率分別增加0、0.033%、0.071%、0.083%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0、0.191%、0.357%、0.355%。

2）在太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度從設(shè)計(jì)值600 W/m2增至800 W/m2的情況下，通過(guò)增設(shè)進(jìn)口水加熱器，燃?xì)廨啓C(jī)在100%、75%、50%、30%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，ISCC系統(tǒng)輸出功率分別增加0.109、0.358、0.478、0.477 MW，循環(huán)熱效率分別增加0.022%、0.083%、0.127%、0.147%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0.121%、0.397%、0.530%、0.529%。

3）在環(huán)境溫度從15 ℃升至35 ℃的情況下，通過(guò)增設(shè)進(jìn)口水加熱器，燃?xì)廨啓C(jī)在100%、75%、50%、30%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，ISCC系統(tǒng)輸出功率分別增加0.011、0.209、0.252、0.291 MW，循環(huán)熱效率分別增加0.002%、0.053%、0.074%、0.101%，太陽(yáng)能凈發(fā)電效率分別增加0.016%、0.309%、0.373%、0.431%。