馬平川，丁 超，林 瀟，汪 箭

(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)火災(zāi)科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，合肥，230026)

0 引言

儲油罐發(fā)生火災(zāi)，會造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失并對現(xiàn)場工作人員和撲救人員的生命造成極大危害，當(dāng)燃油中含有一定比率的水分時，可能會導(dǎo)致一類特殊的燃燒現(xiàn)象-揚(yáng)沸(boilover)。揚(yáng)沸一般定義為，水分沉淀到燃料下方形成墊水層，上層燃油穩(wěn)定燃燒一定時間后，油水交界面被加熱到過熱狀態(tài)，并產(chǎn)生氣泡聚集。氣泡積累到一定量時，突破油層的封堵，卷起大量燃燒的熱油噴濺而出，其為油池火災(zāi)中最為危險的情景之一。如1989年青島黃島油庫5號油罐發(fā)生火災(zāi)，引燃周圍四個油罐，燃燒過程中發(fā)生三次揚(yáng)沸，火災(zāi)共造成19人死亡。

現(xiàn)代社會中除儲油罐外，多種場景亦可發(fā)生揚(yáng)沸。海上石油平臺或者運(yùn)輸原油的輪船發(fā)生原油泄漏時，廣泛采用的消除原油污染的手段之一是直接在海面上點(diǎn)燃原油。這類事故覆蓋面積大，燃燒時間長，若海水被原油燃燒產(chǎn)生的熱反饋加熱后發(fā)生沸騰，在原油堆積的中心處由于周圍油品的封堵，氣泡不能快速擴(kuò)散，在油層下形成聚集，可能發(fā)生揚(yáng)沸。油類火災(zāi)錯誤用水滅火時，油類泄漏形成的薄油層漂浮于水層上燃燒，可能形成揚(yáng)沸。食堂內(nèi)大量油水的使用也有揚(yáng)沸發(fā)生的隱患。

Hall[1]在1925年，Burgoyne和Katan[2]在1947年以及Blinov和Khudyakov[3]在1961年分別對揚(yáng)沸做了早期的研究。早期的揚(yáng)沸研究主要針對的是熱區(qū)揚(yáng)沸，Hall第一個對熱區(qū)進(jìn)行描述，并說明燃油具有一定的粘度是揚(yáng)沸發(fā)生的前提條件。Blinov針對其實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象與Hall的不同，對熱區(qū)形成提出了另一個本質(zhì)不同的機(jī)理來解釋。Hesgawa[4]對Hall和Burgoyne以及Blinov等人提出的熱區(qū)形成的機(jī)理進(jìn)行了再研究，發(fā)現(xiàn)油盆尺寸小于800 mm時，主控傳熱方式的不同導(dǎo)致熱區(qū)形成依賴于燃料種類和油盆尺寸。實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)熱區(qū)較穩(wěn)定地漂浮在冷油層上方，而將熱區(qū)油層取樣冷卻后發(fā)現(xiàn)其密度大于冷油層，說明形成熱區(qū)過程是輕質(zhì)油的蒸發(fā)，重質(zhì)油保留下來。當(dāng)油盆尺寸大于900 mm時，熱區(qū)形成速率只與燃料沸程有關(guān)。

本文實(shí)驗(yàn)的油層厚度為1.5 cm，處于薄層揚(yáng)沸的范疇。Ferrero等[5-7]研究了薄層揚(yáng)沸，發(fā)現(xiàn)在薄層揚(yáng)沸中燃料燃燒的速度超過熱油層沉降的速度，從而不會形成熱區(qū)。并提出了薄層揚(yáng)沸的一個傳熱模型。

Koseki等[8]的研究證實(shí)薄層揚(yáng)沸相對于熱區(qū)揚(yáng)沸，油層較薄，從點(diǎn)燃到發(fā)生揚(yáng)沸的時間更短，薄層揚(yáng)沸強(qiáng)度低于熱區(qū)揚(yáng)沸。

近年來，Laboureur等[9]使用8 cm～30 cm的油盆進(jìn)行了薄層揚(yáng)沸實(shí)驗(yàn)，主要提出了揚(yáng)沸前油品燃燒比例與揚(yáng)沸強(qiáng)度的新關(guān)系式。

Ping等[10,11]在薄層揚(yáng)沸研究中加入了側(cè)向風(fēng)，發(fā)現(xiàn)當(dāng)側(cè)向風(fēng)速較小時，揚(yáng)沸發(fā)生時的火焰高度將比沒有側(cè)向風(fēng)時要小，但側(cè)向風(fēng)風(fēng)速大于1 m/s小于1.5 m/s時，揚(yáng)沸時的火焰高度將大于無風(fēng)情況。

對于揚(yáng)沸如何防治的研究較少?；ㄥ\松等[12-14]開發(fā)了識別揚(yáng)沸前兆的特征聲波的算法，認(rèn)為識別出前兆階段對火災(zāi)進(jìn)行干預(yù)可防止揚(yáng)沸發(fā)生。Broeckmann和Schecker[15]在1995年的研究提出布置儲油罐時，油罐間安全間隔應(yīng)該擴(kuò)大到原先研究中安全距離的六倍，才可以有效防止揚(yáng)沸火災(zāi)在周圍儲油罐蔓延，并提出在滅火設(shè)備中添加陶瓷顆?？梢杂行б种茡P(yáng)沸。Tsai等[16]使用兩種油盆尺寸：10 cm，30 cm，進(jìn)行了薄層揚(yáng)沸實(shí)驗(yàn)，在燃料層表面添加一種商用的蒸發(fā)抑制劑，實(shí)驗(yàn)證實(shí)添加蒸發(fā)抑制顆粒后，提升了燃料的閃燃點(diǎn)，并且對揚(yáng)沸發(fā)生有延遲作用，降低了揚(yáng)沸的規(guī)模。

1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐c實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

首先將墊水層溶解少許氯化鈉模擬海水，進(jìn)行了預(yù)實(shí)驗(yàn)。預(yù)實(shí)驗(yàn)工況中，氯化鈉溶解液的配比為海水濃度，即千分之三比例的淡鹽水，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，該試驗(yàn)工況下的燃燒特性及揚(yáng)沸行為同純水工況組相比，差別不明顯。由于湍流等因素的影響，相同工況下，揚(yáng)沸火災(zāi)的特征參數(shù)呈現(xiàn)一定規(guī)律，但重復(fù)實(shí)驗(yàn)測得的數(shù)據(jù)會有區(qū)別，海水工況和純水工況的實(shí)驗(yàn)條件區(qū)別相對較小，不能認(rèn)為測得的特征參數(shù)區(qū)別是工況改變造成的。

大量研究表明揚(yáng)沸臨界過熱溫度由沸點(diǎn)決定，一般為超過沸點(diǎn)20 ℃左右，若能改變墊水層的沸點(diǎn)，可以提升交界面的臨界過熱溫度。在交界面達(dá)到其臨界過熱溫度前，讓墊水層吸收更多的熱量，使得油火燃燒產(chǎn)生的熱量難以將交界面加熱到臨界過熱溫度，從而抑制揚(yáng)沸的發(fā)生。氯化鈉溶解液的沸點(diǎn)隨著溶解物濃度的提高而上升，按上述分析會對揚(yáng)沸火災(zāi)燃燒行為產(chǎn)生影響。添加氯化鈉至溶液飽和顯著改變了水層沸點(diǎn)，但加鹽同時也改變了墊水層的其他熱物性，比如降低水的比熱容，讓鹽水吸熱更快，這種競爭機(jī)制意味著其對揚(yáng)沸的影響并不明確，探究墊水層為鹽水條件下的揚(yáng)沸變化規(guī)律是有必要的。

本研究的主要內(nèi)容是，在室溫常壓下，開展燃料在飽和濃鹽水墊水層燃燒的揚(yáng)沸行為研究。進(jìn)行燃料在氯化鈉溶解液墊水層上燃燒特性的研究目的，一是驗(yàn)證前人對揚(yáng)沸臨界條件是油水交界面達(dá)到臨界過熱溫度的理論，二是研究改變墊水層沸點(diǎn)是否可以抑制揚(yáng)沸，為揚(yáng)沸防治提供思路，比如在燃料罐裝之前，于油罐底部添加無機(jī)鹽改變沉淀水層的沸點(diǎn)等。前人防治揚(yáng)沸，多采用在油品表面提前布置吸熱劑，沸騰抑制劑等方法，影響油品正常使用。本文思路可解決此缺點(diǎn)。

本文實(shí)驗(yàn)在自主搭建的實(shí)驗(yàn)平臺中進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)記錄了質(zhì)量損失速率，熱輻射，溫度場等多組數(shù)據(jù)，儀器布置詳細(xì)情況如圖1。實(shí)驗(yàn)平臺放置在一個能控制風(fēng)速的集煙罩下方，實(shí)驗(yàn)前調(diào)整集煙罩風(fēng)速為零，保證實(shí)驗(yàn)時火焰不受空氣流動影響保持豎直。

圖1 實(shí)驗(yàn)平臺示意圖Fig. 1 Layout of experimental platform

實(shí)驗(yàn)支架固定在厚度為4 cm的鋼板上，實(shí)驗(yàn)前將油盆在鋼支架上固定，支架上布置不同大小的鋼圈，可以固定不同大小的油盆。

將天平放置在鋼支架之下，采用的天平精度為0.1 g，采集數(shù)據(jù)時間間隔為1 s，注意在油盆中墊水層添加完畢后，將天平調(diào)零以控制重復(fù)組添加的燃料質(zhì)量相等。

本文采用的熱電偶均為鎧裝型熱電偶，通過連接NI模塊采集溫度數(shù)據(jù)輸入到計(jì)算機(jī)端進(jìn)行保存。熱電偶樹如圖2所示，-2～7序號為熱電偶編號，標(biāo)志了熱電偶位置，即-1，-2：墊水層內(nèi)部；0：油水交界面 0；1，2：燃料層；3，4，5，6，7：火焰。液體中布置熱電偶間距為0.5 cm。2，3，4之間間隔為4 cm。4，5，6，7之間間隔為8 cm。在距鐵架油盆中心1 m處放置輻射熱流計(jì)用于記錄實(shí)驗(yàn)中的熱輻射數(shù)據(jù)。在同一鋼支架上(距離油盆1 m處)布置噪聲儀記錄聲波波動。實(shí)驗(yàn)開始前，將環(huán)境溫度與濕度分別記錄在表格中。本文在常壓下使用5.5 cm，10 cm，18 cm，30 cm四種不同尺寸的油盆作為燃燒器進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，油層厚度與墊水層厚度均為1.5 cm。并分別對每個工況進(jìn)行了重復(fù)實(shí)驗(yàn)。

圖2 熱電偶樹示意圖Fig. 2 Thermocouple tree layout

2 柴油實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析討論

本文所有墊水層加鹽的柴油實(shí)驗(yàn)組燃燒全程沒有發(fā)生揚(yáng)沸，證明在墊水層中加鹽不僅可以抑制燃料燃燒速率也可以抑制揚(yáng)沸的發(fā)生。

下述內(nèi)容為以柴油為燃料，墊水層為飽和氯化鈉溶液的實(shí)驗(yàn)組，與墊水層為純水組(以下簡稱加鹽與純水實(shí)驗(yàn)組)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比分析。

圖3為三種尺寸油盆的兩種不同墊水層油池火質(zhì)量損失對比，可以看出飽和氯化鈉溶解液墊水層工況與純水工況中質(zhì)量損失速率差別明顯。以飽和氯化鈉溶液作為墊水層工況的燃燒速率要遠(yuǎn)低于純水工況，并且整體燃燒持續(xù)時間更長。

圖3 飽和氯化鈉組和純水組燃燒過程質(zhì)量變化曲線對比Fig. 3 Comparison of quality changes between saturated sodium chloride solution groups and pure water groups

對比圖4中柴油燃料10 cm油盆工況的左右兩圖數(shù)據(jù)，可以看出除了距油面最近的3號熱電偶，對于火焰中同一位置的熱電偶所測得的溫度，飽和濃鹽水實(shí)驗(yàn)組均明顯低于純水組，在之前做的預(yù)實(shí)驗(yàn)中，鹽水濃度較低的工況中，并沒有出現(xiàn)明顯的差異，證明墊水層溶解物濃度的提升，會對火焰溫度造成影響，即改變墊水層沸點(diǎn)，對柴油揚(yáng)沸火災(zāi)有抑制作用。這是由于添加氯化鈉改變了鹽水沸點(diǎn)和交界面過熱溫度，燃燒過程中墊水層溫度持續(xù)上升，吸收了更多的熱量，從而燃料表面獲得的熱量減少，導(dǎo)致燃料的蒸發(fā)速率降低?；鹧鎻?qiáng)度降低，火焰溫度場下降。

純水實(shí)驗(yàn)組飽和氯化鈉溶液實(shí)驗(yàn)組柴油燃料10 cm油盆柴油燃料18 cm油盆柴油燃料30 cm油盆

圖4 飽和氯化鈉組和純水組燃燒過程溫度變化曲線對比
Fig. 4 Comparison of temperature curves between saturated sodium chloride solution groups and pure water groups

對于純水工況，現(xiàn)場觀察得到的揚(yáng)沸發(fā)生時間與質(zhì)量、熱輻射數(shù)據(jù)體現(xiàn)的揚(yáng)沸發(fā)生時間相同。10 cm油盆實(shí)驗(yàn)發(fā)生了兩次揚(yáng)沸，發(fā)生時間為380 s，430 s，18 cm油盤在380 s發(fā)生一次揚(yáng)沸，30 cm油盤在270 s發(fā)生一次揚(yáng)沸。本研究直徑5.5 cm的油盆實(shí)驗(yàn)表明，無論是加鹽還是不加鹽，都沒有發(fā)生揚(yáng)沸，這是由于當(dāng)油盆直徑較小時，靠近壁面處的湍流效應(yīng)增強(qiáng)，氣泡容易突破油層來到表面，無法大量聚集在交界面。

觀察到飽和濃鹽水組，18 cm油盆的溫度數(shù)據(jù)在400 s后開始緩慢下降，與純水組趨勢明顯不同，30 cm數(shù)據(jù)也在200 s時就開始下降。多組實(shí)驗(yàn)均證明當(dāng)墊水層為飽和氯化鈉溶液時，溫度場遠(yuǎn)在衰減期前經(jīng)過某個臨界點(diǎn)就開始逐漸下降，下文熱輻射數(shù)據(jù)也體現(xiàn)出相同規(guī)律，即墊水層加鹽后，在整個燃燒過程中火焰熱輻射強(qiáng)度會減小。下文將討論其形成機(jī)理。而純水組并沒有這個趨勢，直到衰減期，火焰溫度場才會出現(xiàn)明顯的下降趨勢。

圖5為10 cm油盆-2～2號熱電偶測得的溫度數(shù)據(jù)，對比T(0)曲線，即兩組工況的交界面溫度，純水組在120左右，符合Ferrero等人對薄層揚(yáng)沸交界面過熱現(xiàn)象的實(shí)驗(yàn)研究，墊水層添加氯化鈉之后，交界面過熱溫度顯著增加，觀察到交界面溫度維持在150 ℃左右，證實(shí)添加氯化鈉改變沸點(diǎn)后，提升了交界面的過熱溫度，導(dǎo)致墊水層吸收了更多的熱量。

圖5 柴油燃料10 cm油盆-2至2號熱電偶數(shù)據(jù)Fig. 5 Data of thermocouples No.-2 to No.2 in 10 cm oil basin of diesel fuel

圖6為18 cm、30 cm油盆四組工況的熱輻射強(qiáng)度數(shù)據(jù)，可以看出18 cm油盆純水實(shí)驗(yàn)組在280 s左右發(fā)生了劇烈的揚(yáng)沸，在280 s和380 s之間多次發(fā)生揚(yáng)沸。熱輻射數(shù)據(jù)中的標(biāo)志是捕捉到一些熱輻射強(qiáng)度較大的散點(diǎn)，這是因?yàn)閾P(yáng)沸發(fā)生時，快速上升的氣體裹挾燃燒的熱油噴出水面，形成火焰形態(tài)的突然擴(kuò)大。而30 cm油盆純水組發(fā)生了持續(xù)性揚(yáng)沸(林瀟[18])，普通的薄層揚(yáng)沸，每次揚(yáng)沸之間有較長的間隔時間，單次揚(yáng)沸程度通常較強(qiáng)，具體表現(xiàn)為噪聲強(qiáng)度和火焰高度、熱輻射大小發(fā)生突變，主要發(fā)生在小尺寸油盆即燃燒過程處于對流控制時；當(dāng)油盆尺寸增大，從對流控制進(jìn)入過渡區(qū)或熱輻射控制的過程中，揚(yáng)沸燃燒行為逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槌掷m(xù)型。持續(xù)型表現(xiàn)為揚(yáng)沸過程連續(xù)不斷，揚(yáng)沸程度，包括熱輻射、火焰高度、噪聲等參數(shù)的數(shù)值都較低。油盆尺寸為30 cm時為熱輻射控制，純水墊水層工況表現(xiàn)為持續(xù)型，整個揚(yáng)沸行為表現(xiàn)為一個過程行為，并不是間隔的單次噴發(fā)行為，整個揚(yáng)沸過程類似水沸騰持續(xù)產(chǎn)生氣泡一樣，揚(yáng)沸行為表現(xiàn)為持續(xù)產(chǎn)生火焰形態(tài)增大，次數(shù)較多但強(qiáng)度較小，并發(fā)出噼啪聲。

圖6 柴油燃料18 cm，30 cm油盆熱輻射變化

通過實(shí)驗(yàn)觀察，18 cm和30 cm飽和氯化鈉溶液組全程未發(fā)生揚(yáng)沸，但30 cm組在600 s之后也發(fā)生了熱輻射強(qiáng)度的改變，這是由于在衰減階段，實(shí)驗(yàn)組發(fā)出爆鳴聲并有輕微的噴濺現(xiàn)象，但并未形成揚(yáng)沸。熱輻射強(qiáng)度體現(xiàn)在600 W/m2上下波動，遠(yuǎn)低于左圖揚(yáng)沸峰值和穩(wěn)定燃燒階段熱輻射數(shù)值。

飽和氯化鈉溶液組遠(yuǎn)未到衰減階段時，熱輻射數(shù)據(jù)都發(fā)生了明顯下降(18 cm為300 s左右，30 cm為180 s左右)，上小節(jié)溫升數(shù)據(jù)也顯示出同樣規(guī)律。在油火實(shí)驗(yàn)中本文首次發(fā)現(xiàn)此現(xiàn)象，即飽和氯化鈉溶液組的溫度在上升到峰值以后緩慢下降，而墊水層為純水組直到燃料不足進(jìn)入衰減階段才陡然下降。這是由于墊水層溶解了氯化鈉導(dǎo)致沸點(diǎn)上升，從而交界面的過熱溫度隨之上升。墊水層吸收的熱量隨之增加，燃料表面獲得的熱量減少導(dǎo)致油溫下降，油溫下降反過來又導(dǎo)致柴油中較重的餾分停止蒸發(fā)，燃料蒸汽減少，燃燒速率較低，導(dǎo)致火焰熱反饋下降，油溫繼續(xù)下降。這種傳熱機(jī)制的變化發(fā)生在整個燃燒過程中，體現(xiàn)在測得的數(shù)據(jù)曲線中就是火焰溫度和熱輻射強(qiáng)度未到衰減階段就開始下降。最終在交界面處達(dá)到揚(yáng)沸發(fā)生的臨界條件之前，油品剩余厚度已經(jīng)不能支持揚(yáng)沸的發(fā)生。

3 航空煤油實(shí)驗(yàn)對比分析

為了驗(yàn)證墊水層加鹽對揚(yáng)沸火災(zāi)的抑制作用，本文采用18 cm油盆，換航空煤油作為燃料，進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。如圖7所示，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，添加氯化鈉實(shí)驗(yàn)組的4號～7號熱電偶的溫度曲線表明航空煤油實(shí)驗(yàn)加鹽組的平均火場溫度要低于不加鹽組，證明在墊水層中加鹽對柴油以外的燃料燃燒也有抑制作用。但不同的是，現(xiàn)場加鹽實(shí)驗(yàn)組也發(fā)生了揚(yáng)沸，出現(xiàn)了火焰高度突增，聲音強(qiáng)度升高，熱輻射強(qiáng)度上升的典型揚(yáng)沸現(xiàn)象。從燃燒速率曲線可以看出，在墊水層添加氯化鈉推遲了航空煤油揚(yáng)沸的發(fā)生時間，次數(shù)和強(qiáng)度上也有不同(如圖7中虛線框中所示)，但不能完全抑制航空煤油組揚(yáng)沸的發(fā)生，與柴油組形成差別。

圖7 航空煤油18 cm實(shí)驗(yàn)組數(shù)據(jù)

分析燃料不同造成實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象差異的原因，柴油實(shí)驗(yàn)中，經(jīng)過某時間點(diǎn)之后柴油的燃燒速率、火焰溫度會出現(xiàn)長時間的緩慢下降。鹽對航空煤油的揚(yáng)沸也有抑制作用，但效果不如柴油實(shí)驗(yàn)組，溫度、熱輻射也沒有出現(xiàn)緩慢下降。對柴油這種沸程寬(180 ℃～370 ℃)的燃料，水油交界面的熱流率增大導(dǎo)致油溫下降，沸點(diǎn)高的油品蒸發(fā)速率下降，總體蒸發(fā)速率顯著減小，燃料蒸汽不足以維持原先火焰強(qiáng)度，最終導(dǎo)致燃燒速率和火焰溫度場的下降。而航空煤油沸程相對較窄，組分的平均沸點(diǎn)較低(163 ℃～212 ℃)，油品蒸發(fā)受油溫下降影響較小，航空煤油油品整體蒸發(fā)速率改變不大，火焰對油面的熱反饋不會發(fā)生顯著下降，墊水層對揚(yáng)沸行為的改變較小。此現(xiàn)象的成因可能包括化學(xué)反應(yīng)的差異，需要進(jìn)一步探究。

4 結(jié)論與展望

本實(shí)驗(yàn)結(jié)果對抑制油品揚(yáng)沸火災(zāi)的形成有著重大意義。本文就不同尺寸油盆以及不同油品進(jìn)行加鹽是否對揚(yáng)沸產(chǎn)生影響這一問題展開研究，得到的結(jié)論有：

(1)在墊水層中加鹽可以有效抑制柴油火揚(yáng)沸現(xiàn)象的發(fā)生。由于鹽水的沸點(diǎn)比水的沸點(diǎn)高，所以導(dǎo)致柴油燃燒時，油水交界面的過熱溫度要高于純水組，維持此溫度，需要更多熱量通過油層傳遞到鹽水中，燃料表層獲得的熱量降低，導(dǎo)致燃料的蒸發(fā)速率降低，燃料供給不足，燃燒速率降低?；鹧鏌岱答侂S之降低，交界面難以被加熱到臨界過熱溫度，最終抑制揚(yáng)沸發(fā)生。

(2)在墊水層加氯化鈉對航空煤油的揚(yáng)沸也有抑制作用，但效果不如柴油實(shí)驗(yàn)組，這是因?yàn)閷Σ裼瓦@種沸程寬(180 ℃～370 ℃)的燃料，更多熱量被傳遞到鹽水當(dāng)中導(dǎo)致油溫下降，沸點(diǎn)高的餾分蒸發(fā)速率迅速下降，總體蒸發(fā)速率顯著減小，燃料蒸汽不足以維持原先火焰強(qiáng)度，最終導(dǎo)致燃燒速率和火焰溫度場的下降，而航空煤油沸程相對較窄，組分的平均沸點(diǎn)較低(163 ℃～212 ℃)，油品蒸發(fā)受油溫下降影響較小，航空煤油油品整體蒸發(fā)速率改變不大，火焰對油面的熱反饋不會發(fā)生顯著下降，墊水層沸點(diǎn)對揚(yáng)沸行為的改變較小。此現(xiàn)象的成因可能包括化學(xué)反應(yīng)參與，需要進(jìn)一步探究。

今后可繼續(xù)對這一方面進(jìn)行深入研究，包括如下：(1)本文僅探究加鹽對兩種油品揚(yáng)沸的影響，今后可選取多種油品進(jìn)行探究，如煤油等。(2)本實(shí)驗(yàn)從溫度、熱輻射以及質(zhì)量損失速率三個方面來研究揚(yáng)沸發(fā)生，今后可選取多角度探究在加鹽發(fā)生揚(yáng)沸時，如閃點(diǎn)等參數(shù)的變化特性。(3)本實(shí)驗(yàn)在常壓下進(jìn)行，可選取不同海拔高度進(jìn)行不同壓力下加鹽對揚(yáng)沸的影響探究。如此，可更為精確地獲得加鹽對揚(yáng)沸產(chǎn)生的影響，從而更為精準(zhǔn)地進(jìn)行揚(yáng)沸火災(zāi)的防治。