劉 琦，周 亮

(武警學(xué)院 a.研究生隊(duì);b.消防工程系，河北 廊坊 065000)

不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射研究進(jìn)展

劉 琦a，周 亮b

(武警學(xué)院 a.研究生隊(duì);b.消防工程系，河北 廊坊 065000)

介紹了水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧四種不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射的研究進(jìn)展。其中，水噴淋對(duì)于熱輻射的阻隔效率最低，僅有5%～20%；水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射效率一般在50%左右；而水噴霧與細(xì)水霧阻隔熱輻射的效率較高，可以達(dá)到70%～80%。液滴粒徑與液滴的體積濃度是決定熱輻射阻隔效率的決定因素。

水系統(tǒng)；熱輻射；阻隔效率；液滴粒徑；體積濃度

《蒙特利爾議定書(shū)》的簽訂，標(biāo)志著給環(huán)境帶來(lái)重大危害的哈龍滅火劑逐步退出歷史舞臺(tái)。水作為一種清潔且易得的滅火劑，廣泛應(yīng)用于滅火作戰(zhàn)與防火工程中，并且衍生出水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧等多種滅火技術(shù)。這些技術(shù)大部分直接作用于火焰上來(lái)滅火；另一種用途是用于防火分隔，類(lèi)似于防火墻與防火卷簾，用于保護(hù)儲(chǔ)油罐等敏感區(qū)域。其原理就是阻隔火焰熱輻射的傳遞。不同水系統(tǒng)需要不同種類(lèi)的噴頭，噴頭的種類(lèi)對(duì)于熱輻射阻隔作用影響較大。不同的噴頭噴灑出的液滴在粒徑、流速上存在較大差別，并且液滴形成的霧層厚度、液滴的垂直分布也不同。之前的研究者研究了水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧等對(duì)于火焰熱輻射的阻隔作用。這些研究豐富了水系統(tǒng)的應(yīng)用范圍，為研究新型的防火分隔噴頭提供了理論基礎(chǔ)。本文重點(diǎn)介紹前人對(duì)不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射的研究進(jìn)展。

1 水噴淋系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

Kiyoto Usui和Ken Matsuyama[1]研究了水噴淋對(duì)火焰熱輻射的阻隔效果。他們使用了K30、K50、K80A、K80B、K80C噴頭(見(jiàn)表1)，水噴淋出水壓力為0.1 MPa；考慮了煙氣對(duì)阻隔熱輻射的影響，因而使用了正庚烷、乙醇兩種產(chǎn)煙量不同的燃料；并且考慮了火源在室內(nèi)與室外的兩種情況?？傮w來(lái)說(shuō)，水噴淋阻隔熱輻射的效率大概在5%～20%(詳見(jiàn)表2)。當(dāng)使用乙醇這種發(fā)煙量較小的燃料時(shí)，火源在室內(nèi)與室外對(duì)熱輻射的阻隔效率沒(méi)有差別；當(dāng)使用正庚烷發(fā)煙量較大的燃料時(shí)，由于煙氣的作用，火源在室外的熱輻射阻隔效率要好于火源在室內(nèi)。

表1 不同水噴淋?chē)婎^的參數(shù)

表2 不同水噴淋?chē)婎^阻隔熱輻射效率

此外，他們還驗(yàn)證了Mie散射理論的準(zhǔn)確性。根據(jù)Mie散射理論(見(jiàn)圖1)，如果水滴粒徑遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于輻射波長(zhǎng)，Mie散射集中于前向散射，即主要沿入射方向發(fā)生散射，其余熱輻射被吸收。波長(zhǎng)大于2.7 μm的輻射波，90%以上被水滴吸收；而波長(zhǎng)小于2.7 μm的輻射波，隨著水滴粒徑的增加，吸收率也隨之增大。試驗(yàn)結(jié)果與Mie散射理論的計(jì)算結(jié)果基本一致，證明通過(guò)Mie散射理論來(lái)計(jì)算熱輻射吸收率是可行的。

圖1 Mie散射理論示意圖

2 水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

魏東、葛曉霞[2-4]等研究了消防水幕系統(tǒng)的隔熱效率。他們認(rèn)為，消防水幕阻火隔熱的原理主要?dú)w結(jié)為：(1)水幕系統(tǒng)產(chǎn)生的水滴對(duì)熱輻射具有吸收作用，水滴吸熱后發(fā)生氣態(tài)蒸發(fā)；(2)水幕系統(tǒng)產(chǎn)生的水滴對(duì)熱輻射具有散射作用，其中包括水滴對(duì)熱輻射的反射作用、水滴對(duì)熱輻射的折射作用以及水滴對(duì)熱輻射的漫反射作用，多種物理現(xiàn)象的聯(lián)合作用使得熱輻射偏離原來(lái)的方向，達(dá)到熱輻射衰減的效果；(3)水幕系統(tǒng)與周?chē)諝獍l(fā)生輕微的對(duì)流換熱作用，水幕內(nèi)部的水滴具有輕微的熱傳導(dǎo)作用。前兩種作用為水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射的主要原理，起著決定性作用。

他們使用了ZSTMX-8、ZSTMS-10、ZSTMX-12噴頭，其中ZSTMX-8的流量特性系數(shù)K=28，ZSTMS-10的流量特性系數(shù)K=50.3，ZSTMX-12的流量特性系數(shù)K=52。使用了1.5m×1m的油盤(pán)作為火源，試驗(yàn)過(guò)程中汽油的燃燒速度為2mm·min-1，火源的功率約為1.6MW。通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，消防水幕具有較高的阻隔熱輻射效率，平均在50%左右。隨著系統(tǒng)總流量的增加，水幕的隔熱效率提高；系統(tǒng)總流量一定時(shí)，流量特性系數(shù)小的噴頭，隔熱效率較高；增加水幕系統(tǒng)的高度，水幕系統(tǒng)的隔熱效率降低；噴頭間距一定時(shí)，噴頭雙排布置比單排布置隔熱效率高；噴頭總數(shù)一定時(shí)，密集布置的隔熱效率較高；水幕寬度的增加對(duì)其隔熱效率的提高影響不大。他們還對(duì)水幕阻隔熱輻射進(jìn)行了理論推導(dǎo)，建立了熱輻射衰減模型(見(jiàn)圖2)，假設(shè)溫度為T(mén)1的火焰表面A1通過(guò)熱輻射衰減介質(zhì)水向另一溫度為T(mén)2的表面A2傳遞熱量Q12：

式中，E為輻射熱衰減系數(shù)，對(duì)自然分散的球型水滴粒子分布，有E=Kπr2N；L為水幕噴灑厚度；K為水幕對(duì)輻射熱的衰減因子；N為1m3體積內(nèi)水滴粒子的數(shù)量；r為水滴粒子的半徑。

圖2 熱輻射衰減模型

水幕的荷載強(qiáng)度W為單位體積空間內(nèi)水的質(zhì)量(g·m-3)：

所以，得到水幕的熱輻射透射率為：

水幕對(duì)于輻射的衰減因子K可以通過(guò)Mie散射理論推導(dǎo)得到，其過(guò)程可參考A.Coppalle[5]和T.S.Ravigururajan[6]等人提出的近似方法計(jì)算。

水幕系統(tǒng)的熱輻射阻隔率為：

3 水噴霧系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

S.Dembele與J.X.Wen等人[7]研究了水噴霧阻隔熱輻射的效果。他們使用了TG03與TG05兩種水噴霧噴頭，噴頭壓力可在1～7bar之間調(diào)節(jié)。他們使用了FTS60A型傅里葉紅外分光光度儀作為輻射源，可以產(chǎn)生波長(zhǎng)為1.5～12μm的輻射波，輻射光譜近似于1 300 ℃的黑體輻射爐?？紤]了4種變量：(1)噴頭壓力或噴頭流量；(2)噴頭下的垂直距離；(3)測(cè)量的角度(沿入射方向測(cè)量或其他方向)；(4)分光光度儀的分辨率。測(cè)量了兩種噴頭下200mm沿入射方向的熱輻射穿透率，如表3所示。

可以看出，隨著噴頭壓力增大(或者流量增大)，熱輻射透射率減小，也就是熱輻射阻隔率增大。這是由于噴頭壓力增大，水噴霧的水滴粒徑減小，水滴粒子的濃度增大。他們推導(dǎo)了公式(5)：

表3 噴頭下200 mm的熱輻射穿透率

式中，Kext為熱輻射衰減系數(shù)；Qext為Mie散射理論推導(dǎo)出的熱輻射衰減系數(shù)；C為水滴粒子濃度；ρ為水密度；d為水滴粒徑。

根據(jù)(5)式，可以得出隨著水滴粒徑減小，水滴粒子濃度增大，熱輻射衰減系數(shù)增大，熱輻射阻隔率增大。分別測(cè)量噴頭下方200、300、350mm的熱輻射穿透率，發(fā)現(xiàn)其穿透率差別不超過(guò)2%，所以得到噴頭下方不同垂直距離對(duì)熱輻射阻隔率無(wú)影響。筆者對(duì)于這點(diǎn)結(jié)論存疑，因?yàn)閲婎^下方不同距離的水滴粒徑、水滴速度、水滴粒子密度會(huì)存在較大區(qū)別，改變成噴霧量較大的噴頭，多測(cè)量噴頭下方幾個(gè)不同的垂直距離，會(huì)得到不同的結(jié)論，下文中也會(huì)有所涉及。另外，隨著噴頭壓力增大，水滴粒徑減小，水滴對(duì)熱輻射的散射作用增強(qiáng)，其散射主要發(fā)生在1.5°～3.5°。

他們還研究了不同噴頭的布置方式對(duì)熱輻射阻隔的影響，測(cè)量了2層TG03噴頭、3層TG03噴頭以及兩種噴頭混合使用下的熱輻射穿透率。具體的測(cè)量數(shù)據(jù)如表4和表5所示。

表4 2層、3層TG03噴頭熱輻射穿透率

表5 TG05-TG03-TG05混合使用下的熱輻射穿透率

他們發(fā)現(xiàn)，多層布置噴頭并沒(méi)有取得理想的熱輻射阻隔效果，這是由于噴頭布置的間距過(guò)小，鄰近的噴霧相互作用，使得液滴的粒徑增大，液滴出現(xiàn)合并作用，所以沒(méi)有出現(xiàn)預(yù)期的熱輻射阻隔效果。在相同流量的情況下，TG03的液滴粒徑小于TG05，因而TG03比TG05的熱輻射阻隔效果更好。他們采用了TG03、TG05兩種噴頭的混合使用，使用液滴粒徑較大的TG05在外側(cè)，來(lái)阻擋外界風(fēng)的作用；使用液滴粒徑較小的TG03在內(nèi)側(cè)，起到了更好的熱輻射阻隔效果。

J.M.Buchlin[8]研究了水噴霧水幕阻隔熱輻射。他分別研究了垂直噴射與撞擊噴射兩種噴射形式(見(jiàn)圖3)，撞擊噴射是將水噴霧水平噴灑到墻體上冷卻，起到防止熱輻射傳遞的目的。

圖3 垂直噴射、撞擊噴射示意圖

在小尺寸試驗(yàn)中，使用了VKI水噴霧設(shè)備，噴頭出口尺寸為0.51mm，噴頭壓力可在200～700kPa之間調(diào)節(jié)，索態(tài)爾平均直徑為50～200μm，液滴流速為3～15m·s-1。使用了丙烷燃燒器，模擬溫度為1 000K、熱釋放速率為14kW·m-2的火源。在全尺寸試驗(yàn)中，使用了25m長(zhǎng)、2m寬的液化天然氣燃燒池，使用兩層水噴霧噴頭。在垂直噴射下，得到了熱輻射阻隔系數(shù)A的計(jì)算式為：

其還測(cè)量了不同高度的水噴霧熱輻射阻隔率，具體結(jié)果如圖4所示。

圖4 熱輻射阻隔率垂直分布

在水噴霧水幕的上部，液滴粒徑較小，由于氣體的卷吸作用，造成水滴下降的速度減小，導(dǎo)致水滴的濃度增加，形成了(Ⅰ)氣體卷吸區(qū)，熱輻射阻隔率逐漸增大。然后，水噴霧充分發(fā)展，液滴的粒徑與下降速度都趨于穩(wěn)定，形成(Ⅱ)中間區(qū)，熱輻射阻隔率變化也不大。最后，液滴蒸發(fā)逐漸增強(qiáng)，導(dǎo)致液滴的密度降低，形成了(Ⅲ)液滴蒸發(fā)區(qū)，熱輻射阻隔率也逐漸降低。

同時(shí)，J.M.Buchlin也研究了影響熱輻射阻隔率的因素。他發(fā)現(xiàn)，增大水噴霧系統(tǒng)的壓力，可以減小液滴粒子的粒徑、增大液滴粒子的濃度、加大液滴粒子與熱輻射的接觸面積，所以會(huì)顯著提高其熱輻射阻隔效率。同樣，增加水噴霧噴頭的數(shù)量也可以提高熱輻射阻隔率。對(duì)于提高水噴霧的熱輻射阻隔效率，較高系統(tǒng)壓力下合適的噴頭數(shù)量比低壓系統(tǒng)下增加噴頭數(shù)量更有效。當(dāng)噴頭之間的間距小于其布水半徑的一半時(shí)，相鄰水噴霧會(huì)出現(xiàn)損害效應(yīng)，使液滴粒徑變小、液滴下降速度增加，從而導(dǎo)致較低的液滴濃度，降低了熱輻射阻隔效率?？傮w來(lái)說(shuō)，垂直噴射水噴霧水幕的熱輻射阻隔效率為70%左右。

S.Hostikka和K.McGrattan[9]根據(jù)三種不同的水噴霧噴頭，提出了阻隔熱輻射的數(shù)值模型，并用試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。他們發(fā)現(xiàn)，在水滴之間相互作用可忽略的前提下，水霧阻隔火焰熱輻射的因素取決于水滴體積密度與水滴粒徑。他們對(duì)輻射阻隔的計(jì)算方法與水滴蒸發(fā)、散射的算法已經(jīng)編入FDS。

4 細(xì)水霧系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

ChungKee-Chiang、SiaoJing-Lun[10]等人對(duì)細(xì)水霧系統(tǒng)阻隔熱輻射的效果進(jìn)行了研究，主要研究了液滴粒徑和噴頭安裝高度對(duì)熱輻射阻隔的影響。使用了甲醇作為燃料，分別在0.85m×0.6m的方形燃燒盤(pán)中添加3、5L。為達(dá)到在相同流速下，獲得不同液滴粒徑的目的，他們安裝了射流噴嘴與渦流室。定義了射流噴嘴與渦流室之間的橫截面積為Ar，Ar越大，噴嘴噴出的液滴下降速度越快，粒徑越大。激光散射粒徑分析儀用來(lái)測(cè)量液滴的粒徑，Mie散射激光粒徑測(cè)量?jī)x用來(lái)測(cè)量液滴的分布。

為研究液滴粒徑的影響，首先，他們將噴頭安裝在2.7m的高度上，燃燒甲醇3L，其最大的熱輻射可以達(dá)到12.4kW·m-2。分別測(cè)量了不施加細(xì)水霧情況下、施加水噴淋情況下(水噴淋DV0.9大于1 000μm)以及施加DV0.9分別為100、200、300、400μm細(xì)水霧下的熱輻射。不同粒徑細(xì)水霧下的熱輻射隨時(shí)間的變化見(jiàn)圖5。

圖5 不同粒徑細(xì)水霧下的熱輻射

可以看出，水噴淋對(duì)于熱輻射的阻隔效果很不理想，而細(xì)水霧對(duì)于熱輻射的阻隔效果較好，且隨著細(xì)水霧液滴粒徑的減小，熱輻射阻隔效果變好。噴頭安裝在2.7m的高度上，燃燒甲醇3L，不同細(xì)水霧粒徑的熱輻射阻隔率隨時(shí)間的變化見(jiàn)圖6。

圖6 不同粒徑細(xì)水霧熱輻射阻隔率

他們列出了燃燒3、5L甲醇，不同粒徑細(xì)水霧在不同時(shí)間的熱輻射阻隔率，具體見(jiàn)表6。發(fā)現(xiàn)雖然燃燒5L甲醇的熱釋放速率比3L甲醇高出38%，但是對(duì)于細(xì)水霧的熱輻射阻隔率影響不大。

表6 不同試驗(yàn)工況下熱輻射阻隔率

另外，他們還改變了噴頭高度，對(duì)其熱輻射阻隔效率的影響進(jìn)行了研究。但是，由于條件限制，他們只研究了2.1與2.7m兩個(gè)高度下的熱輻射阻隔效率。通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，噴頭高度設(shè)置在2.1m以下熱輻射阻隔效果更好，對(duì)于DV0.9為400μm的細(xì)水霧，兩個(gè)高度下熱輻射阻隔效率相差約為31%，對(duì)于DV0.9為200μm的細(xì)水霧，兩個(gè)高度下熱輻射阻隔效率相差約為13%。

叢北華[11]等進(jìn)行了細(xì)水霧阻隔火焰熱輻射的研究，他們根據(jù)Mie散射理論，建立了細(xì)水霧阻隔熱輻射的兩通量模型，給出了簡(jiǎn)化算法，并建立了細(xì)水霧阻隔火焰熱輻射的試驗(yàn)系統(tǒng)，對(duì)兩通量模型進(jìn)行了驗(yàn)證。通過(guò)試驗(yàn)，他們發(fā)現(xiàn)，細(xì)水霧的阻隔效率隨霧場(chǎng)厚度的變化是非線性的，霧場(chǎng)厚度增加，熱輻射阻隔效率提高，但提高幅度逐漸減小。細(xì)水霧對(duì)熱輻射阻隔衰減作用主要集中在火焰短波譜區(qū)的近紅外段。并且隨著火焰溫度的升高，細(xì)水霧阻隔熱輻射效率增加。

5 總結(jié)與展望

水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧對(duì)于熱輻射阻隔都有一定的效果。但是，相對(duì)來(lái)說(shuō)，水噴淋阻隔熱輻射的效果較差，僅能阻隔5%～20%的熱輻射。水幕阻隔輻射熱有一定的效果，可以達(dá)到50%左右。而水噴霧、細(xì)水霧對(duì)于熱輻射的阻隔效果較好，能達(dá)到70%左右。研究表明，水滴粒徑越小，體積濃度越大，對(duì)于熱輻射的阻隔效果越好。并且也研究了水霧的垂直分布對(duì)于熱輻射阻隔效果的影響。Mie散射理論可以廣泛應(yīng)用于各種水系統(tǒng)阻隔熱輻射的理論模型建立，其可靠性已經(jīng)得到了試驗(yàn)驗(yàn)證。

細(xì)水霧阻隔熱輻射的效果較為理想，但針對(duì)這方面的相關(guān)研究較少，尤其針對(duì)高壓細(xì)水霧系統(tǒng)研究更是欠缺。筆者建議開(kāi)展系統(tǒng)的高壓細(xì)水霧阻隔熱輻射研究，并且研究風(fēng)等環(huán)境因素對(duì)阻隔熱輻射的影響。根據(jù)Mie散射理論，建立針對(duì)高壓細(xì)水霧霧層形狀的熱輻射阻隔模型。

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(責(zé)任編輯 馬 龍)

Research Progress in Heat Radiation Attenuation of Different Water Systems

LIU Qia, ZHOU Liangb

(a.TeamofGraduatestudents;b.DepartmentofFireEngineering,TheArmed
PoliceAcademy,Langfang,HebeiProvince065000,China)

The paper introduces the research progress in heat radiation attenuation of four kinds of water systems--water sprinkler system, drencher system, water spray system and water mist system. Among them, water sprinkler system has the lowest efficiency in heat radiation attenuation, only 5%～20%. The efficiency of drencher system in heat radiation attenuation is generally around 50%. The efficiency of water spray system and water mist system in heat radiation is higher; which can reach 70%～80%. Droplet size and volumetric droplet concentration are the decisive factors to determine the efficiency of heat radiation attenuation.

water system; heat radiation; attenuation efficiency; droplet size; volumetric droplet concentration

2016-07-06

劉琦(1992— )，男，山東濟(jì)南人，安全科學(xué)與工程專(zhuān)業(yè)在讀碩士研究生； 周亮(1979— )，女，湖北恩施人，副教授。

TQ569;D631.6

A

1008-2077(2017)02-0010-05