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        不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射研究進(jìn)展

        2017-04-08 07:25:42琦,周
        關(guān)鍵詞:效率系統(tǒng)研究

        劉 琦,周 亮

        (武警學(xué)院 a.研究生隊(duì);b.消防工程系,河北 廊坊 065000)

        不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射研究進(jìn)展

        劉 琦a,周 亮b

        (武警學(xué)院 a.研究生隊(duì);b.消防工程系,河北 廊坊 065000)

        介紹了水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧四種不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射的研究進(jìn)展。其中,水噴淋對(duì)于熱輻射的阻隔效率最低,僅有5%~20%;水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射效率一般在50%左右;而水噴霧與細(xì)水霧阻隔熱輻射的效率較高,可以達(dá)到70%~80%。液滴粒徑與液滴的體積濃度是決定熱輻射阻隔效率的決定因素。

        水系統(tǒng);熱輻射;阻隔效率;液滴粒徑;體積濃度

        《蒙特利爾議定書(shū)》的簽訂,標(biāo)志著給環(huán)境帶來(lái)重大危害的哈龍滅火劑逐步退出歷史舞臺(tái)。水作為一種清潔且易得的滅火劑,廣泛應(yīng)用于滅火作戰(zhàn)與防火工程中,并且衍生出水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧等多種滅火技術(shù)。這些技術(shù)大部分直接作用于火焰上來(lái)滅火;另一種用途是用于防火分隔,類(lèi)似于防火墻與防火卷簾,用于保護(hù)儲(chǔ)油罐等敏感區(qū)域。其原理就是阻隔火焰熱輻射的傳遞。不同水系統(tǒng)需要不同種類(lèi)的噴頭,噴頭的種類(lèi)對(duì)于熱輻射阻隔作用影響較大。不同的噴頭噴灑出的液滴在粒徑、流速上存在較大差別,并且液滴形成的霧層厚度、液滴的垂直分布也不同。之前的研究者研究了水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧等對(duì)于火焰熱輻射的阻隔作用。這些研究豐富了水系統(tǒng)的應(yīng)用范圍,為研究新型的防火分隔噴頭提供了理論基礎(chǔ)。本文重點(diǎn)介紹前人對(duì)不同水系統(tǒng)阻隔熱輻射的研究進(jìn)展。

        1 水噴淋系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

        Kiyoto Usui和Ken Matsuyama[1]研究了水噴淋對(duì)火焰熱輻射的阻隔效果。他們使用了K30、K50、K80A、K80B、K80C噴頭(見(jiàn)表1),水噴淋出水壓力為0.1 MPa;考慮了煙氣對(duì)阻隔熱輻射的影響,因而使用了正庚烷、乙醇兩種產(chǎn)煙量不同的燃料;并且考慮了火源在室內(nèi)與室外的兩種情況??傮w來(lái)說(shuō),水噴淋阻隔熱輻射的效率大概在5%~20%(詳見(jiàn)表2)。當(dāng)使用乙醇這種發(fā)煙量較小的燃料時(shí),火源在室內(nèi)與室外對(duì)熱輻射的阻隔效率沒(méi)有差別;當(dāng)使用正庚烷發(fā)煙量較大的燃料時(shí),由于煙氣的作用,火源在室外的熱輻射阻隔效率要好于火源在室內(nèi)。

        表1 不同水噴淋?chē)婎^的參數(shù)

        表2 不同水噴淋?chē)婎^阻隔熱輻射效率

        此外,他們還驗(yàn)證了Mie散射理論的準(zhǔn)確性。根據(jù)Mie散射理論(見(jiàn)圖1),如果水滴粒徑遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于輻射波長(zhǎng),Mie散射集中于前向散射,即主要沿入射方向發(fā)生散射,其余熱輻射被吸收。波長(zhǎng)大于2.7 μm的輻射波,90%以上被水滴吸收;而波長(zhǎng)小于2.7 μm的輻射波,隨著水滴粒徑的增加,吸收率也隨之增大。試驗(yàn)結(jié)果與Mie散射理論的計(jì)算結(jié)果基本一致,證明通過(guò)Mie散射理論來(lái)計(jì)算熱輻射吸收率是可行的。

        圖1 Mie散射理論示意圖

        2 水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

        魏東、葛曉霞[2-4]等研究了消防水幕系統(tǒng)的隔熱效率。他們認(rèn)為,消防水幕阻火隔熱的原理主要?dú)w結(jié)為:(1)水幕系統(tǒng)產(chǎn)生的水滴對(duì)熱輻射具有吸收作用,水滴吸熱后發(fā)生氣態(tài)蒸發(fā);(2)水幕系統(tǒng)產(chǎn)生的水滴對(duì)熱輻射具有散射作用,其中包括水滴對(duì)熱輻射的反射作用、水滴對(duì)熱輻射的折射作用以及水滴對(duì)熱輻射的漫反射作用,多種物理現(xiàn)象的聯(lián)合作用使得熱輻射偏離原來(lái)的方向,達(dá)到熱輻射衰減的效果;(3)水幕系統(tǒng)與周?chē)諝獍l(fā)生輕微的對(duì)流換熱作用,水幕內(nèi)部的水滴具有輕微的熱傳導(dǎo)作用。前兩種作用為水幕系統(tǒng)阻隔熱輻射的主要原理,起著決定性作用。

        他們使用了ZSTMX-8、ZSTMS-10、ZSTMX-12噴頭,其中ZSTMX-8的流量特性系數(shù)K=28,ZSTMS-10的流量特性系數(shù)K=50.3,ZSTMX-12的流量特性系數(shù)K=52。使用了1.5m×1m的油盤(pán)作為火源,試驗(yàn)過(guò)程中汽油的燃燒速度為2mm·min-1,火源的功率約為1.6MW。通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),消防水幕具有較高的阻隔熱輻射效率,平均在50%左右。隨著系統(tǒng)總流量的增加,水幕的隔熱效率提高;系統(tǒng)總流量一定時(shí),流量特性系數(shù)小的噴頭,隔熱效率較高;增加水幕系統(tǒng)的高度,水幕系統(tǒng)的隔熱效率降低;噴頭間距一定時(shí),噴頭雙排布置比單排布置隔熱效率高;噴頭總數(shù)一定時(shí),密集布置的隔熱效率較高;水幕寬度的增加對(duì)其隔熱效率的提高影響不大。他們還對(duì)水幕阻隔熱輻射進(jìn)行了理論推導(dǎo),建立了熱輻射衰減模型(見(jiàn)圖2),假設(shè)溫度為T(mén)1的火焰表面A1通過(guò)熱輻射衰減介質(zhì)水向另一溫度為T(mén)2的表面A2傳遞熱量Q12:

        式中,E為輻射熱衰減系數(shù),對(duì)自然分散的球型水滴粒子分布,有E=Kπr2N;L為水幕噴灑厚度;K為水幕對(duì)輻射熱的衰減因子;N為1m3體積內(nèi)水滴粒子的數(shù)量;r為水滴粒子的半徑。

        圖2 熱輻射衰減模型

        水幕的荷載強(qiáng)度W為單位體積空間內(nèi)水的質(zhì)量(g·m-3):

        所以,得到水幕的熱輻射透射率為:

        水幕對(duì)于輻射的衰減因子K可以通過(guò)Mie散射理論推導(dǎo)得到,其過(guò)程可參考A.Coppalle[5]和T.S.Ravigururajan[6]等人提出的近似方法計(jì)算。

        水幕系統(tǒng)的熱輻射阻隔率為:

        3 水噴霧系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

        S.Dembele與J.X.Wen等人[7]研究了水噴霧阻隔熱輻射的效果。他們使用了TG03與TG05兩種水噴霧噴頭,噴頭壓力可在1~7bar之間調(diào)節(jié)。他們使用了FTS60A型傅里葉紅外分光光度儀作為輻射源,可以產(chǎn)生波長(zhǎng)為1.5~12μm的輻射波,輻射光譜近似于1 300 ℃的黑體輻射爐??紤]了4種變量:(1)噴頭壓力或噴頭流量;(2)噴頭下的垂直距離;(3)測(cè)量的角度(沿入射方向測(cè)量或其他方向);(4)分光光度儀的分辨率。測(cè)量了兩種噴頭下200mm沿入射方向的熱輻射穿透率,如表3所示。

        可以看出,隨著噴頭壓力增大(或者流量增大),熱輻射透射率減小,也就是熱輻射阻隔率增大。這是由于噴頭壓力增大,水噴霧的水滴粒徑減小,水滴粒子的濃度增大。他們推導(dǎo)了公式(5):

        表3 噴頭下200 mm的熱輻射穿透率

        式中,Kext為熱輻射衰減系數(shù);Qext為Mie散射理論推導(dǎo)出的熱輻射衰減系數(shù);C為水滴粒子濃度;ρ為水密度;d為水滴粒徑。

        根據(jù)(5)式,可以得出隨著水滴粒徑減小,水滴粒子濃度增大,熱輻射衰減系數(shù)增大,熱輻射阻隔率增大。分別測(cè)量噴頭下方200、300、350mm的熱輻射穿透率,發(fā)現(xiàn)其穿透率差別不超過(guò)2%,所以得到噴頭下方不同垂直距離對(duì)熱輻射阻隔率無(wú)影響。筆者對(duì)于這點(diǎn)結(jié)論存疑,因?yàn)閲婎^下方不同距離的水滴粒徑、水滴速度、水滴粒子密度會(huì)存在較大區(qū)別,改變成噴霧量較大的噴頭,多測(cè)量噴頭下方幾個(gè)不同的垂直距離,會(huì)得到不同的結(jié)論,下文中也會(huì)有所涉及。另外,隨著噴頭壓力增大,水滴粒徑減小,水滴對(duì)熱輻射的散射作用增強(qiáng),其散射主要發(fā)生在1.5°~3.5°。

        他們還研究了不同噴頭的布置方式對(duì)熱輻射阻隔的影響,測(cè)量了2層TG03噴頭、3層TG03噴頭以及兩種噴頭混合使用下的熱輻射穿透率。具體的測(cè)量數(shù)據(jù)如表4和表5所示。

        表4 2層、3層TG03噴頭熱輻射穿透率

        表5 TG05-TG03-TG05混合使用下的熱輻射穿透率

        他們發(fā)現(xiàn),多層布置噴頭并沒(méi)有取得理想的熱輻射阻隔效果,這是由于噴頭布置的間距過(guò)小,鄰近的噴霧相互作用,使得液滴的粒徑增大,液滴出現(xiàn)合并作用,所以沒(méi)有出現(xiàn)預(yù)期的熱輻射阻隔效果。在相同流量的情況下,TG03的液滴粒徑小于TG05,因而TG03比TG05的熱輻射阻隔效果更好。他們采用了TG03、TG05兩種噴頭的混合使用,使用液滴粒徑較大的TG05在外側(cè),來(lái)阻擋外界風(fēng)的作用;使用液滴粒徑較小的TG03在內(nèi)側(cè),起到了更好的熱輻射阻隔效果。

        J.M.Buchlin[8]研究了水噴霧水幕阻隔熱輻射。他分別研究了垂直噴射與撞擊噴射兩種噴射形式(見(jiàn)圖3),撞擊噴射是將水噴霧水平噴灑到墻體上冷卻,起到防止熱輻射傳遞的目的。

        圖3 垂直噴射、撞擊噴射示意圖

        在小尺寸試驗(yàn)中,使用了VKI水噴霧設(shè)備,噴頭出口尺寸為0.51mm,噴頭壓力可在200~700kPa之間調(diào)節(jié),索態(tài)爾平均直徑為50~200μm,液滴流速為3~15m·s-1。使用了丙烷燃燒器,模擬溫度為1 000K、熱釋放速率為14kW·m-2的火源。在全尺寸試驗(yàn)中,使用了25m長(zhǎng)、2m寬的液化天然氣燃燒池,使用兩層水噴霧噴頭。在垂直噴射下,得到了熱輻射阻隔系數(shù)A的計(jì)算式為:

        其還測(cè)量了不同高度的水噴霧熱輻射阻隔率,具體結(jié)果如圖4所示。

        圖4 熱輻射阻隔率垂直分布

        在水噴霧水幕的上部,液滴粒徑較小,由于氣體的卷吸作用,造成水滴下降的速度減小,導(dǎo)致水滴的濃度增加,形成了(Ⅰ)氣體卷吸區(qū),熱輻射阻隔率逐漸增大。然后,水噴霧充分發(fā)展,液滴的粒徑與下降速度都趨于穩(wěn)定,形成(Ⅱ)中間區(qū),熱輻射阻隔率變化也不大。最后,液滴蒸發(fā)逐漸增強(qiáng),導(dǎo)致液滴的密度降低,形成了(Ⅲ)液滴蒸發(fā)區(qū),熱輻射阻隔率也逐漸降低。

        同時(shí),J.M.Buchlin也研究了影響熱輻射阻隔率的因素。他發(fā)現(xiàn),增大水噴霧系統(tǒng)的壓力,可以減小液滴粒子的粒徑、增大液滴粒子的濃度、加大液滴粒子與熱輻射的接觸面積,所以會(huì)顯著提高其熱輻射阻隔效率。同樣,增加水噴霧噴頭的數(shù)量也可以提高熱輻射阻隔率。對(duì)于提高水噴霧的熱輻射阻隔效率,較高系統(tǒng)壓力下合適的噴頭數(shù)量比低壓系統(tǒng)下增加噴頭數(shù)量更有效。當(dāng)噴頭之間的間距小于其布水半徑的一半時(shí),相鄰水噴霧會(huì)出現(xiàn)損害效應(yīng),使液滴粒徑變小、液滴下降速度增加,從而導(dǎo)致較低的液滴濃度,降低了熱輻射阻隔效率??傮w來(lái)說(shuō),垂直噴射水噴霧水幕的熱輻射阻隔效率為70%左右。

        S.Hostikka和K.McGrattan[9]根據(jù)三種不同的水噴霧噴頭,提出了阻隔熱輻射的數(shù)值模型,并用試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。他們發(fā)現(xiàn),在水滴之間相互作用可忽略的前提下,水霧阻隔火焰熱輻射的因素取決于水滴體積密度與水滴粒徑。他們對(duì)輻射阻隔的計(jì)算方法與水滴蒸發(fā)、散射的算法已經(jīng)編入FDS。

        4 細(xì)水霧系統(tǒng)阻隔熱輻射研究

        ChungKee-Chiang、SiaoJing-Lun[10]等人對(duì)細(xì)水霧系統(tǒng)阻隔熱輻射的效果進(jìn)行了研究,主要研究了液滴粒徑和噴頭安裝高度對(duì)熱輻射阻隔的影響。使用了甲醇作為燃料,分別在0.85m×0.6m的方形燃燒盤(pán)中添加3、5L。為達(dá)到在相同流速下,獲得不同液滴粒徑的目的,他們安裝了射流噴嘴與渦流室。定義了射流噴嘴與渦流室之間的橫截面積為Ar,Ar越大,噴嘴噴出的液滴下降速度越快,粒徑越大。激光散射粒徑分析儀用來(lái)測(cè)量液滴的粒徑,Mie散射激光粒徑測(cè)量?jī)x用來(lái)測(cè)量液滴的分布。

        為研究液滴粒徑的影響,首先,他們將噴頭安裝在2.7m的高度上,燃燒甲醇3L,其最大的熱輻射可以達(dá)到12.4kW·m-2。分別測(cè)量了不施加細(xì)水霧情況下、施加水噴淋情況下(水噴淋DV0.9大于1 000μm)以及施加DV0.9分別為100、200、300、400μm細(xì)水霧下的熱輻射。不同粒徑細(xì)水霧下的熱輻射隨時(shí)間的變化見(jiàn)圖5。

        圖5 不同粒徑細(xì)水霧下的熱輻射

        可以看出,水噴淋對(duì)于熱輻射的阻隔效果很不理想,而細(xì)水霧對(duì)于熱輻射的阻隔效果較好,且隨著細(xì)水霧液滴粒徑的減小,熱輻射阻隔效果變好。噴頭安裝在2.7m的高度上,燃燒甲醇3L,不同細(xì)水霧粒徑的熱輻射阻隔率隨時(shí)間的變化見(jiàn)圖6。

        圖6 不同粒徑細(xì)水霧熱輻射阻隔率

        他們列出了燃燒3、5L甲醇,不同粒徑細(xì)水霧在不同時(shí)間的熱輻射阻隔率,具體見(jiàn)表6。發(fā)現(xiàn)雖然燃燒5L甲醇的熱釋放速率比3L甲醇高出38%,但是對(duì)于細(xì)水霧的熱輻射阻隔率影響不大。

        表6 不同試驗(yàn)工況下熱輻射阻隔率

        另外,他們還改變了噴頭高度,對(duì)其熱輻射阻隔效率的影響進(jìn)行了研究。但是,由于條件限制,他們只研究了2.1與2.7m兩個(gè)高度下的熱輻射阻隔效率。通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),噴頭高度設(shè)置在2.1m以下熱輻射阻隔效果更好,對(duì)于DV0.9為400μm的細(xì)水霧,兩個(gè)高度下熱輻射阻隔效率相差約為31%,對(duì)于DV0.9為200μm的細(xì)水霧,兩個(gè)高度下熱輻射阻隔效率相差約為13%。

        叢北華[11]等進(jìn)行了細(xì)水霧阻隔火焰熱輻射的研究,他們根據(jù)Mie散射理論,建立了細(xì)水霧阻隔熱輻射的兩通量模型,給出了簡(jiǎn)化算法,并建立了細(xì)水霧阻隔火焰熱輻射的試驗(yàn)系統(tǒng),對(duì)兩通量模型進(jìn)行了驗(yàn)證。通過(guò)試驗(yàn),他們發(fā)現(xiàn),細(xì)水霧的阻隔效率隨霧場(chǎng)厚度的變化是非線性的,霧場(chǎng)厚度增加,熱輻射阻隔效率提高,但提高幅度逐漸減小。細(xì)水霧對(duì)熱輻射阻隔衰減作用主要集中在火焰短波譜區(qū)的近紅外段。并且隨著火焰溫度的升高,細(xì)水霧阻隔熱輻射效率增加。

        5 總結(jié)與展望

        水噴淋、水幕、水噴霧、細(xì)水霧對(duì)于熱輻射阻隔都有一定的效果。但是,相對(duì)來(lái)說(shuō),水噴淋阻隔熱輻射的效果較差,僅能阻隔5%~20%的熱輻射。水幕阻隔輻射熱有一定的效果,可以達(dá)到50%左右。而水噴霧、細(xì)水霧對(duì)于熱輻射的阻隔效果較好,能達(dá)到70%左右。研究表明,水滴粒徑越小,體積濃度越大,對(duì)于熱輻射的阻隔效果越好。并且也研究了水霧的垂直分布對(duì)于熱輻射阻隔效果的影響。Mie散射理論可以廣泛應(yīng)用于各種水系統(tǒng)阻隔熱輻射的理論模型建立,其可靠性已經(jīng)得到了試驗(yàn)驗(yàn)證。

        細(xì)水霧阻隔熱輻射的效果較為理想,但針對(duì)這方面的相關(guān)研究較少,尤其針對(duì)高壓細(xì)水霧系統(tǒng)研究更是欠缺。筆者建議開(kāi)展系統(tǒng)的高壓細(xì)水霧阻隔熱輻射研究,并且研究風(fēng)等環(huán)境因素對(duì)阻隔熱輻射的影響。根據(jù)Mie散射理論,建立針對(duì)高壓細(xì)水霧霧層形狀的熱輻射阻隔模型。

        [1]KiyotoUsui,KenMatsuyama.Anexperimentalstudyonattenuationofradiantheatfluxfromflamethroughwaterdroplets[C].FireSafetyScience-draftProceedingsofTheEleventhInternationalSymposium,2014:1196-1207.

        [2] 魏東,梁強(qiáng).消防水幕衰減火災(zāi)熱輻射的理論研究[J].中國(guó)安全科學(xué)學(xué)報(bào),2008,18(10):75-81.

        [3] 葛曉霞,靳紅雨,王道成,等.消防水幕衰減火災(zāi)熱輻射的實(shí)驗(yàn)研究[J].火災(zāi)科學(xué),2007,16(2):72-80.

        [4] 魏東,葛曉霞,靳紅雨,等.消防水幕阻火隔熱效果的理論與實(shí)驗(yàn)研究[J].熱科學(xué)與技術(shù),2009,8(2):164-170.

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        [9]HOSTIKKAS,MCGRATTANK.Numericalmodelingofradiativeheattransferinwatersprays[J].FireSafetyJournal,2006(41):76-86.

        [10]ChungKee-Chiang,SiaoJing-Lun,ChenOu-Chia.Theeffectofwaterdropletsizeonattenuationoffirethermalradiation[J].JournalofAppliedFireScience,2008(17):37-48.

        [11] 叢北華,蔡志剛,陳呂義,等.細(xì)水霧阻隔火焰熱輻射的模擬研究[J].中國(guó)安全科學(xué)學(xué)報(bào),2005,15(12): 69-73.

        (責(zé)任編輯 馬 龍)

        Research Progress in Heat Radiation Attenuation of Different Water Systems

        LIU Qia, ZHOU Liangb

        (a.TeamofGraduatestudents;b.DepartmentofFireEngineering,TheArmed
        PoliceAcademy,Langfang,HebeiProvince065000,China)

        The paper introduces the research progress in heat radiation attenuation of four kinds of water systems--water sprinkler system, drencher system, water spray system and water mist system. Among them, water sprinkler system has the lowest efficiency in heat radiation attenuation, only 5%~20%. The efficiency of drencher system in heat radiation attenuation is generally around 50%. The efficiency of water spray system and water mist system in heat radiation is higher; which can reach 70%~80%. Droplet size and volumetric droplet concentration are the decisive factors to determine the efficiency of heat radiation attenuation.

        water system; heat radiation; attenuation efficiency; droplet size; volumetric droplet concentration

        2016-07-06

        劉琦(1992— ),男,山東濟(jì)南人,安全科學(xué)與工程專(zhuān)業(yè)在讀碩士研究生; 周亮(1979— ),女,湖北恩施人,副教授。

        TQ569;D631.6

        A

        1008-2077(2017)02-0010-05

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