趙一波,王 彬,馮步文
(山東高速工程檢測(cè)有限公司,山東 濟(jì)南 250002)
現(xiàn)代化的公路交通體系建設(shè)中,隨著大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的廣泛應(yīng)用,施工和運(yùn)營(yíng)期間的眾多問(wèn)題也慢慢暴露,尤其是混凝土梁橋下?lián)蠁?wèn)題已經(jīng)成為工程界亟需解決的問(wèn)題。例如,虎門大橋輔航道橋于1997 年建成通車,是一座三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋,其跨徑為150 m +270 m +150 m,運(yùn)營(yíng)7 a 后,該橋各跨跨中都出現(xiàn)明顯地下?lián)稀V锌缈缰凶畲笙聯(lián)狭窟_(dá)到305 mm,其余各跨下?lián)暇?10 mm 以上。此外,黃石大橋、三門峽黃河公路大橋、廣東南海金江大橋等大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋都發(fā)生跨中部位下?lián)犀F(xiàn)象,甚至在梁體底板腹板等部位出現(xiàn)大量裂縫[1]。大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋跨中下?lián)蠒?huì)使梁體發(fā)生開(kāi)裂,而梁體開(kāi)裂又導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)剛度下降,加劇跨中下?lián)?,兩者相互影響,形成惡性循環(huán),對(duì)橋梁的安全運(yùn)營(yíng)構(gòu)成嚴(yán)重威脅[2]。
該橋?yàn)槿缱兘孛骖A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋,橋梁全長(zhǎng)280 m,跨徑組合為75 m +130 m +75 m,箱梁采用單箱雙室截面。箱梁根部梁高800 cm,跨中梁高350 cm,主梁梁高和底板厚度采用1.8 次拋物線變化,在合攏段的箱梁的底板厚度為30 cm,主墩墩頂?shù)装搴穸葹?0 cm。上部結(jié)構(gòu)采用C55 混凝土,主梁預(yù)應(yīng)力的鋼絞線采用高強(qiáng)度低松弛的鋼絞線(松弛等級(jí)為Ⅱ級(jí)),公稱直徑15.2 mm,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1 860 MPa,彈性模量為1.95×105MPa。主梁采用掛籃懸臂澆筑施工,先懸臂澆筑施工至最大懸臂端,然后進(jìn)行邊跨合攏,最后進(jìn)行中跨合攏。
在計(jì)算分析時(shí),將橋梁簡(jiǎn)化為平面桿系結(jié)構(gòu),采用Midas/Civil 有限元軟件進(jìn)行仿真計(jì)算,根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙將全橋劃分為90 個(gè)單元。邊界條件方面采用一般支撐模擬支座,臨時(shí)錨固采用節(jié)點(diǎn)固結(jié)和彈性連接剛性模擬。在劃分施工階段時(shí),考慮到橋梁采用掛籃懸臂澆筑施工方法,為模擬懸臂施工過(guò)程,將施工過(guò)程劃分為65 個(gè)施工階段。
主梁采用C55 混凝土,彈性模量為3.55 ×104MPa;主梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用高強(qiáng)度低松弛的鋼絞線(松弛等級(jí)為Ⅱ級(jí)),抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 為1 860 MPa,計(jì)算彈性模量為1.95×105MPa,張拉控制應(yīng)力1 339 MPa。有限元模型見(jiàn)圖1。
圖1 連續(xù)梁橋有限元模型
影響橋梁跨中下?lián)弦蛩乇姸啵攸c(diǎn)從橋梁預(yù)應(yīng)力損失、混凝土收縮徐變、混凝土彈性模量等方面分析這些因素對(duì)大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋跨中下?lián)系挠绊憽?/p>
為研究橋梁縱向預(yù)應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊?,將橋梁的頂板、腹板和底板預(yù)應(yīng)力分別折減10%、20%和30%,將未折減預(yù)應(yīng)力的橋梁撓度作為基準(zhǔn)值,選擇邊跨和中跨最大下?lián)咸幍膿隙茸鳛檠芯繉?duì)象,將各部位鋼束預(yù)應(yīng)力損失作為控制變量。例如,頂板縱向預(yù)應(yīng)力損失10%,其余部位預(yù)應(yīng)力不損失,分析其對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊慬3-4]。各部位鋼束預(yù)應(yīng)力損失對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)撓度的影響見(jiàn)圖2、圖3。
圖2 各部位預(yù)應(yīng)力損失對(duì)邊跨最大撓度影響趨勢(shì)
圖3 各部位預(yù)應(yīng)力損失對(duì)中跨最大撓度影響趨勢(shì)
由圖2、圖3 可知:(1)隨著預(yù)應(yīng)力損失的增加,邊跨和中跨最大下?lián)咸幍膿隙瘸示€性變化。對(duì)于邊跨部位,頂板預(yù)應(yīng)力損失對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊懽畲螅粚?duì)于中跨,預(yù)應(yīng)力損失對(duì)中跨撓度影響更為嚴(yán)重。(2)中跨底板預(yù)應(yīng)力損失會(huì)引起邊跨上撓,邊跨底板預(yù)應(yīng)力損失會(huì)引起中跨上撓,且撓度隨著預(yù)應(yīng)力損失的增加而增加。
對(duì)于收縮徐變的計(jì)算模型,目前國(guó)際上存在多種計(jì)算方式,考慮因素也不盡相同,給設(shè)計(jì)中的徐變變形預(yù)測(cè)帶來(lái)困難。以公路新橋規(guī)中的徐變計(jì)算模型為基礎(chǔ),研究收縮徐變對(duì)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期撓度的影響。影響混凝土收縮徐變的因素眾多,選取成橋時(shí)間和環(huán)境年平均相對(duì)濕度兩個(gè)參數(shù)分析收縮徐變對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊憽?/p>
3.2.1 成橋時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊?/p>
采用Midas/Civil 有限元軟件進(jìn)行收縮徐變對(duì)結(jié)構(gòu)分析時(shí),分別從成橋、成橋1 a、成橋3 a、成橋5 a、成橋10 a 五種工況分析收縮徐變對(duì)長(zhǎng)期下?lián)系挠绊慬5]。圖4 為各工況下的最大撓度值。
圖4 成橋時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊?/p>
由圖4 中結(jié)果對(duì)比分析可知,邊跨成橋3 a 內(nèi)下?lián)陷^快,由成橋時(shí)的19.3 mm 增加到22.4 mm,3 a 后,撓度增長(zhǎng)緩慢,變化不大。對(duì)于中跨,成橋短時(shí)間內(nèi)撓度變化不大,成橋1 a 后中跨在混凝土徐變作用下?lián)隙蕊@著增加,成橋10 a 后的中跨下?lián)狭窟_(dá)到22 mm。
3.2.2 環(huán)境相對(duì)濕度對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊?/p>
為了研究相對(duì)濕度對(duì)大跨度連續(xù)梁橋長(zhǎng)期撓度的影響,取環(huán)境年平均相對(duì)濕度RH 為 40%、55%、70%、80%四個(gè)工況進(jìn)行分析[6]。圖5 為各工況下的邊跨和中跨最大撓度值。
圖5 環(huán)境年平均相對(duì)濕度對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊?/p>
由圖5 可知,預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的最大下?lián)现禃?huì)隨著環(huán)境年平均相對(duì)濕度的增加而減小,這種影響對(duì)中跨更為顯著,與年平均相對(duì)濕度40%相比,中跨在年平均相對(duì)濕度80%的條件下,撓度減少了7.3 mm,所以混凝土在干燥的環(huán)境中,相對(duì)濕度較低,其徐變明顯高于潮濕環(huán)境條件下的徐變。
在施工過(guò)程中,特別是在大跨徑混凝土連續(xù)梁橋懸臂施工過(guò)程中,為加快施工進(jìn)度,在混凝土中加入早強(qiáng)劑然后進(jìn)行早齡期張拉。根據(jù)大量研究證明,早強(qiáng)劑雖然能夠在短期內(nèi)提高混凝土早期強(qiáng)度,但是,此時(shí)混凝土強(qiáng)度雖然達(dá)到要求但彈性模量仍偏低,這種條件下張拉混凝土將導(dǎo)致混凝土徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失增大,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)下?lián)?。為了分析彈性模量?duì)結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊?,?jì)算時(shí)取1.4E、1.2E、E、0.8E、0.6E 五種工況進(jìn)行分析[7-8]。圖6 為各工況下邊跨、中跨最大撓度值。
圖6 混凝土彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊?/p>
根據(jù)分析可知,預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的邊跨和中跨撓度均隨著彈性模量的減小而增加,且撓度變化與混凝土彈性模量之間呈非線性關(guān)系,隨著彈性模量減小,結(jié)構(gòu)下?lián)纤俾试黾?,且混凝土彈性模量變化?duì)中跨下?lián)系挠绊懸哂谶吙纭;炷翗蛄旱膭偠仍诔叽缫欢ǖ那疤嵯?,主要受材料彈性模量的影響,彈性模量越大,結(jié)構(gòu)剛度越大,結(jié)構(gòu)越不易發(fā)生下?lián)稀?/p>
(1)大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋縱向預(yù)應(yīng)力損失對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)下?lián)嫌绊戯@著,結(jié)構(gòu)下?lián)狭颗c縱向預(yù)應(yīng)力損失量呈線性關(guān)系,預(yù)應(yīng)力損失越大,結(jié)構(gòu)下?lián)显酱蟆_吙绲装孱A(yù)應(yīng)力損失會(huì)加劇邊跨下?lián)?,減小中跨下?lián)?;中跨底板預(yù)應(yīng)力損失會(huì)加劇中跨下?lián)?,減小邊跨下?lián)?;頂板和腹板縱向預(yù)應(yīng)力損失均會(huì)導(dǎo)致邊跨和中跨的結(jié)構(gòu)下?lián)稀#?)混凝土收縮徐變是導(dǎo)致大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋下?lián)系闹饕蛩?,徐變的影響因素眾多,隨著橋梁運(yùn)營(yíng)年限的增加,混凝土徐變對(duì)結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊懸苍酱??;炷恋沫h(huán)境年平均相對(duì)濕度也對(duì)結(jié)構(gòu)跨中下?lián)嫌绊戯@著,相對(duì)濕度愈大,混凝土徐變愈小。(3)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的邊跨和中跨撓度均隨著彈性模量的減小而增加,且撓度變化與混凝土彈性模量之間呈非線性關(guān)系,混凝土彈性模量變化對(duì)中跨下?lián)系挠绊懸哂谶吙??;炷翉椥阅A康淖兓瘯?huì)導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)剛度發(fā)生變化,使得梁體容易發(fā)生下?lián)祥_(kāi)裂。因此,當(dāng)梁體出現(xiàn)裂縫導(dǎo)致結(jié)構(gòu)剛度降低時(shí),必須采取有效措施進(jìn)行處理,否則,裂縫的增多會(huì)加劇結(jié)構(gòu)剛度下降,出現(xiàn)更多裂縫,形成惡性循環(huán),給橋梁運(yùn)營(yíng)帶來(lái)嚴(yán)重的安全隱患。