司劍峰，鐘冬望，李雷斌

（1.武漢科技大學(xué)理學(xué)院，湖北 武漢430065；2.湖北省智能爆破工程技術(shù)研究中心，湖北 武漢 430065；3.中鐵廣州工程局集團(tuán)有限公司，廣東 廣州 511459）

氣泡帷幕是水下爆炸沖擊波防護(hù)的重要方法，具有良好的防護(hù)效果。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)及研究表明，良好的氣幕對(duì)水下爆炸沖擊波衰減率可達(dá)70%～90%以上[1]。該方法的主要原理是在爆炸源與被保護(hù)對(duì)象之間設(shè)置一道“氣幕”，當(dāng)沖擊波傳播至氣幕時(shí)，由于介質(zhì)波阻抗的不同，應(yīng)力波在交界面處會(huì)發(fā)生反射、透射和繞射等作用，反射的應(yīng)力波與原波疊加干擾，只有小部分透射波和繞射波穿過氣幕繼續(xù)向前傳播。同時(shí)，沖擊波在穿過氣幕過程中，氣幕還會(huì)發(fā)生一定變形而吸收部分能量。此外，由于連續(xù)不斷的氣泡在水中上浮形成的氣泡流會(huì)使在氣幕前后區(qū)域的水域中產(chǎn)生一定范圍的方向相反的環(huán)向流動(dòng)，當(dāng)應(yīng)力波在穿越流場(chǎng)時(shí)會(huì)得到進(jìn)一步衰減。氣泡帷幕發(fā)生裝置是由空壓機(jī)將具有一定壓強(qiáng)的大量氣體通過軟管傳輸?shù)剿掳l(fā)射管，氣體從發(fā)射管上的小孔溢出從而在水下形成大量氣泡群體。氣泡群體由于浮力和內(nèi)部壓強(qiáng)的作用不斷上升形成有一定密度和連續(xù)性的氣幕。通過控制進(jìn)氣量的大小、發(fā)射管的管徑、長(zhǎng)度、發(fā)射孔直徑、發(fā)射孔間距以及氣幕位置、氣幕層數(shù)等可獲得質(zhì)量較好的氣幕[2-3]。

水下爆破由于研究難度大、涉及問題復(fù)雜且需要有專用防水設(shè)備，對(duì)其研究相對(duì)陸上爆破較少。目前學(xué)者和工程技術(shù)人員對(duì)氣幕防護(hù)效果進(jìn)行的研究，主要通過工程試驗(yàn)、小型室內(nèi)實(shí)驗(yàn)、數(shù)值計(jì)算和理論分析等方法實(shí)現(xiàn)。張兵文等[4]在大連長(zhǎng)興島大船重工船塢塢口周邊炸礁工程中采用氣幕帷幕方法對(duì)水下爆炸沖擊波進(jìn)行防護(hù)，使得沖擊波壓力值平均衰減90.77%，保證了附近30萬噸級(jí)船塢和修船碼頭的安全；王立軍等[5]通過理論及原理和應(yīng)用的分析探討了氣幕在軍港碼頭應(yīng)用的可行性并分析了其應(yīng)用前景；余英等[6]在三峽工程碾壓混凝土圍堰爆破拆除工程中通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)探討了供氣管管徑、供氣壓力、氣泡發(fā)射孔孔徑、氣泡帷幕的布置等對(duì)氣泡帷幕質(zhì)量的影響，實(shí)現(xiàn)了水下70 m 深環(huán)境下的氣幕對(duì)沖擊波的防護(hù)；朱安周等[7]通過小型水池中的爆炸試驗(yàn)研究了氣泡帷幕的氣流量、帷幕層數(shù)、孔徑等帷幕參數(shù)改變時(shí)對(duì)水下沖擊波頻譜特性的影響；伍俊等[8]通過自行設(shè)計(jì)研制的大型水下爆炸實(shí)驗(yàn)裝置驗(yàn)證了氣泡帷幕技術(shù)對(duì)水中爆炸沖擊波具有明顯的衰減作用，其壓力峰值衰減至原來的約1/10；王興雁等[9]在爆炸水池中實(shí)驗(yàn)研究了氣幕對(duì)沖擊波衰減效果的影響因素，得出氣幕與測(cè)點(diǎn)之間的距離、氣幕管道直徑和流量、孔距對(duì)防護(hù)效果的影響依次減弱；謝金懷等[10]在玻璃水槽中通過氣泵法生成氣幕研究了對(duì)其對(duì)沖擊波的衰減效果，研究了不同氣泡直徑的含量與水深因素的關(guān)系，以及對(duì)沖擊波衰減效果的影響；劉欣等[11]通過數(shù)值計(jì)算方法發(fā)現(xiàn)在水下鉆孔爆破中氣泡帷幕與被保護(hù)目標(biāo)距離越近對(duì)沖擊波峰值衰減效果越明顯；張成興等[12]采用理論結(jié)合數(shù)值計(jì)算的方法建立了不同供氣量下氣泡帷幕產(chǎn)生水平流的速度、厚度等主要特征。近年來，國(guó)外學(xué)者在此方面研究的可見文獻(xiàn)及報(bào)道較少，大多為軍方研究，一般不予公開。

綜合以上研究分析發(fā)現(xiàn)目前對(duì)氣幕幾何特性與防護(hù)效果的綜合研究較少，大多集中在對(duì)氣幕發(fā)生裝置的參數(shù)、沖擊波衰減效果等方面。本文中在目前學(xué)者研究的基礎(chǔ)上，擬結(jié)合室內(nèi)小型試驗(yàn)，通過高速攝影拍攝分析氣幕形態(tài)特性，并采用數(shù)值模擬方法重點(diǎn)分析水下氣泡帷幕在沖擊波防護(hù)過程中的形態(tài)對(duì)沖擊波衰減效果的影響。

1 氣幕對(duì)沖擊波阻隔高速攝影實(shí)驗(yàn)

為研究氣幕產(chǎn)生過程和對(duì)沖擊波防護(hù)過程中氣幕形態(tài)變化，在尺寸為0.8 m×0.8 m×1.6 m 有機(jī)玻璃容器中采用高速攝影機(jī)對(duì)該過程進(jìn)行拍攝。拍攝幀率采用10 000 s?1，畫幅大小為576×580。空氣壓縮機(jī)排氣量為150 L/min，最大壓力為0.8 MPa。發(fā)射管為直徑35 mm 的PVC 管，發(fā)射孔直徑為1.5 mm。炸藥為0.2 g黑火藥。對(duì)拍攝視頻中氣幕生成過程和防護(hù)過程進(jìn)行分幅處理，每相鄰2張圖片之間的間隔時(shí)間為0.1 ms，每間隔10張取1張圖片，如圖1所示。

圖1 氣幕在爆炸沖擊波作用下的形態(tài)Fig.1 The shapeof the air curtain under theaction of explosion shock wave

從分幅圖中可以看出從藥包起爆到第一次爆轟產(chǎn)物出現(xiàn)膨脹整個(gè)過程約8 ms，炸藥爆炸形成沖擊波壓縮水介質(zhì)呈球形向外傳播。氣幕整體呈倒錐形，在炸藥爆炸后產(chǎn)生的強(qiáng)光下可以看到氣幕由多個(gè)不同大小的氣泡團(tuán)組合而成，外邊緣輪廓不規(guī)則，隨著氣體的不斷涌出氣泡團(tuán)之間間斷地有間隙出現(xiàn)；當(dāng)右側(cè)小當(dāng)量藥包發(fā)生爆炸后，在沖擊波和應(yīng)力波作用下，氣幕靠爆源一側(cè)出現(xiàn)壓縮，邊緣輪廓逐漸平整，發(fā)生一定程度的凹陷；當(dāng)爆轟產(chǎn)物形成的氣泡最大時(shí)，氣幕右側(cè)最為平整，隨后氣幕右側(cè)隨著爆轟產(chǎn)物出現(xiàn)的脈動(dòng)不斷拉伸、壓縮，直至爆轟產(chǎn)物擴(kuò)散消失后恢復(fù)至正常狀態(tài)。經(jīng)過多次的對(duì)比實(shí)驗(yàn)觀察到，氣幕形態(tài)變化受氣源排氣量大小影響較大。其他條件不變的情況下，氣源排氣量越小，氣幕形態(tài)受爆炸應(yīng)力波影響越大，氣團(tuán)之間的間隙越明顯。

通過分幅處理，在氣幕靠近爆破源一側(cè)取P1、P2、P3等3個(gè)點(diǎn)，對(duì)這3點(diǎn)在爆炸沖擊波及二次壓力波作用下的全過程進(jìn)行軌跡跟蹤分析，得到如圖2的質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡圖。通過軌跡圖可以看出氣幕在整個(gè)爆炸過程中先壓縮后膨脹：在黑火藥爆炸及爆轟產(chǎn)物膨脹過程中右側(cè)邊緣迅速左移（通過比例換算，本實(shí)驗(yàn)中P1、P2、P3水平方向移動(dòng)距離平均約為14.9 mm，將P1、P2、P3處向左移動(dòng)速度v1、v3、v5平均得到平均速度為4.76 m/s），在此過程中部分沖擊波透射過氣幕引起氣幕左側(cè)邊緣向外突出；爆轟產(chǎn)物膨脹到最大后迅速收縮，此時(shí)氣幕右側(cè)邊緣一定范圍內(nèi)迅速向爆炸中心聚集，呈明顯拉伸狀態(tài)，此過程可看成氣幕對(duì)入射壓力反射形成的拉應(yīng)力及爆轟產(chǎn)物收縮產(chǎn)生拉應(yīng)力共同作用（通過比例換算，平均移動(dòng)距離約為28.8 mm，同理得到P1、P2、P3處向右的移動(dòng)速度v2、v4、v6平均值為6.86 m/s，位移值及速度均大于向左移動(dòng)過程）。

圖2 氣幕爆源側(cè)關(guān)鍵點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡分析圖Fig.2 Analysis of the movement trajectoriesof key points on theside of the air curtain towards the explosion source

總體來說，通過空壓機(jī)和發(fā)射管在水下形成的氣幕在成型過程以及沖擊波作用過程中均表現(xiàn)出高度的不連續(xù)和非均勻性，在氣幕區(qū)域內(nèi)氣體與液體共存，界面復(fù)雜。沖擊波在經(jīng)過氣幕區(qū)域時(shí)既有反射透射現(xiàn)象，在氣幕連續(xù)性較差的情況和局部邊界下也存在繞射作用。

2 數(shù)值計(jì)算

2.1 模型的建立

考慮沖擊波作用的瞬時(shí)性，同時(shí)為了簡(jiǎn)化計(jì)算，忽略氣泡的運(yùn)動(dòng)過程，將其看成不同大小標(biāo)準(zhǔn)圓形氣泡組合而成的靜止氣幕層。計(jì)算模型尺寸如圖3，水深0.6 m，氣幕寬度0.05 m，藥包距離氣幕邊緣為0.4 m，藥量0.4 g。模型四周單元節(jié)點(diǎn)均施加無反射邊界條件。單元類型選用SOLID164六面體實(shí)體單元，共計(jì)49 708個(gè)單元、100 298個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型所涉及的材料包括水、空氣、炸藥，其中，炸藥單元采用*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN 材料模型，炸藥密度為1 300 kg/m3，爆速4 500 m/s，爆壓9.7 GPa。水和空氣介質(zhì)定義為空材料模型（MAT-NULL），空氣密度1.185 kg/m3，壓力截止值為?1 Pa，動(dòng)力黏度系數(shù)為1.84×10?5Pa·s（可忽略），水介質(zhì)密度為1 000 kg/m3，壓力截止值為?10 Pa，動(dòng)力黏度系數(shù)為8.7×10?4Pa·s（可忽略）。

炸藥爆轟產(chǎn)物的狀態(tài)方程采用JWL 方程：

圖3數(shù)值計(jì)算模型參數(shù)Fig.3 Model parameters used in numerical calculation

式中：V為相對(duì)體積，E為初始單位體積炸藥的內(nèi)能（計(jì)算中取E=4.19 GPa），A、B、R1、R2、ω 均為狀態(tài)方程基本參數(shù)（本計(jì)算中A=214.4 GPa，B=0.182 GPa，R1=4.2，R2=0.9，ω=0.15）。

水和空氣的線性多項(xiàng)式狀態(tài)方程為：

式中：μ=ρ/ρ0?1， 如果μ＜0，則設(shè)置C2μ2=0，C6μ2=0。水和空氣的多項(xiàng)式狀態(tài)方程參數(shù)見表1。

表1 材料狀態(tài)方程參數(shù)表Table 1 Material state equation parameter table

當(dāng)設(shè)置C0=C1=C2=C3=C6=0，C4=C5=γ?1時(shí)，就可以用于符合γ律狀態(tài)方程的氣體，其中γ為比熱系數(shù)。

為模擬氣泡隨機(jī)分布特性，通過APDL 語言自編程序，對(duì)氣泡帷幕區(qū)域（忽略氣幕區(qū)域倒錐形特點(diǎn)，取0.05 m×0.6 m 的矩形區(qū)域作為氣幕區(qū)域）進(jìn)行氣泡的隨機(jī)投放，氣泡半徑取值范圍為5～20 mm，不同氣泡半徑差異為1 mm，此模型中氣泡數(shù)量為40個(gè)。為避免氣泡互相疊加，將氣泡按照大小順序逐個(gè)在區(qū)域內(nèi)隨機(jī)投放。

2.2 壓力云圖及單元時(shí)程分析

根據(jù)沖擊波在水中傳播速度經(jīng)驗(yàn)取1 500 m/s，可估算炸藥爆炸沖擊波到達(dá)氣幕邊緣的時(shí)間約為0.27 ms，在不考慮氣幕作用情況下沖擊波到達(dá)模型最右側(cè)水域邊界時(shí)間應(yīng)大于0.57 ms。為保證完整觀察到?jīng)_擊波傳播全過程，計(jì)算時(shí)長(zhǎng)取2.0 ms，時(shí)間步長(zhǎng)取0.02 ms。計(jì)算結(jié)束后根據(jù)整個(gè)模型壓力云圖分析應(yīng)力波傳播全過程如圖4。沖擊波在0.22 ms時(shí)接近氣幕左側(cè)邊緣，0.3 ms時(shí)在氣幕邊界發(fā)生反射和透射作用，反射波與入射波疊加，部分能量得到衰減；透射波能量一部分儲(chǔ)存于氣泡，一部分通過氣泡之間的間隙繞射出氣幕區(qū)域。0.46 ms時(shí)，部分透射波到達(dá)氣幕右側(cè)邊緣并向外傳播，從0.54 ms和0.62 ms時(shí)刻云圖可以看出，從氣幕區(qū)域透射出和繞射的應(yīng)力波為多個(gè)球面波疊加，形成了波浪形的前驅(qū)波，0.7 ms時(shí)應(yīng)力波基本完全穿過氣幕區(qū)域。

圖4 沖擊波作用過程壓力云圖Fig.4 Contour plotsof pressure at nine instants during the interactions of shock wave with air curtain

如圖5所示，為定量分析氣幕對(duì)沖擊波衰減效果，以氣幕區(qū)域中軸線為對(duì)稱軸在左右兩側(cè)根據(jù)高程的不同分別取A1、A2、B1、B2、C1、C2等3組測(cè)點(diǎn)。此外以藥包中心為對(duì)稱點(diǎn)在同一高程上取S點(diǎn)與B2點(diǎn)作為等爆心距下的防護(hù)效果對(duì)比分析監(jiān)測(cè)點(diǎn)。取各測(cè)點(diǎn)壓力時(shí)程曲線如圖6～8所示。各波形峰值及對(duì)應(yīng)時(shí)刻如表2所示。

表2 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)峰值統(tǒng)計(jì)表Table 2 Summary of peak pressures at each monitoring point

圖5 監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置示意圖Fig.5 Schematic diagram of the location of the monitoring points

根據(jù)圖6可以看出氣幕前的各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力波時(shí)程曲線呈現(xiàn)出標(biāo)準(zhǔn)的沖擊波曲線特點(diǎn)，第1 個(gè)峰值為沖擊波曲線，有陡峭的上升沿，根據(jù)峰值出現(xiàn)時(shí)間可以推算出沖擊波傳播速度約為1 500 m/s；沖擊波過后0.6～0.7 ms出現(xiàn)第2個(gè)峰值曲線，該峰值為爆轟產(chǎn)物膨脹應(yīng)力波，其作用時(shí)間明顯比沖擊波作用時(shí)間長(zhǎng)，約為10倍。

圖6 氣幕前應(yīng)力波壓力時(shí)程曲線圖Fig.6 Stress wave pressure time history curve before the air curtain

當(dāng)應(yīng)力波經(jīng)過隨機(jī)分布的氣泡帷幕后，其峰值得到明顯衰減，如圖7所示。通過計(jì)算可得A、B、C等3個(gè)位置衰減率分別為87.5%、84.7%、81.0%，同爆心距下衰減率為78.6%（波形如圖8）；從波形上可以看出第一次到達(dá)應(yīng)力波已經(jīng)失去沖擊波典型特征，呈現(xiàn)出多個(gè)峰值疊加效果，與圖4應(yīng)力云圖分析結(jié)果一致；從峰值2統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以可得，氣幕前后A、B、C等3 個(gè)位置衰減率分別為30.8%、49.6%、50.7%，雖然也得到了較大衰減，但其衰減率要小于沖擊波衰減率，表明相同氣幕對(duì)高頻波形比低頻波形敏感，與學(xué)者研究對(duì)爆炸氣泡帷幕防護(hù)特點(diǎn)一致[13]。

圖7 氣幕后應(yīng)力波壓力時(shí)程曲線Fig.7 Stress wave pressure time history curve after the air curtain

圖8 S 點(diǎn)和B2點(diǎn)壓力時(shí)程曲線對(duì)比圖Fig.8 Comparison of pressure time history curve at point S and point B2

通過對(duì)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)波形進(jìn)行積分，求得各波形沖量統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖9，可以看出各監(jiān)測(cè)位置沖擊波經(jīng)氣幕衰減后其沖量均不同程度得到衰減，衰減率分別為22.4%、24.6%、16.7%和22.7%。

圖9 各測(cè)點(diǎn)沖量對(duì)比圖Fig.9 Comparison of impulse at each measuring point

2.3 氣泡數(shù)量對(duì)防護(hù)效果的影響

根據(jù)氣幕高速攝影試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)增大進(jìn)氣量時(shí)，氣幕的間隙會(huì)隨之減小且氣泡變得密集，整個(gè)氣幕連續(xù)性會(huì)得到改善。為進(jìn)一步分析進(jìn)氣量大小對(duì)氣幕防護(hù)效果的影響，改變單位區(qū)域的氣泡投放數(shù)量進(jìn)行計(jì)算。

圖10為投放數(shù)量從10到80個(gè)氣泡隨機(jī)投放效果，用N表示投放氣泡個(gè)數(shù)，當(dāng)N=10時(shí)，氣幕區(qū)域有較多位置沒有氣泡，氣幕不連續(xù)；隨著氣泡數(shù)量的增加，連續(xù)性得到增強(qiáng)，當(dāng)N=30，氣幕區(qū)域已經(jīng)形成連續(xù)的氣泡群，隨著數(shù)量的進(jìn)一步增加，氣幕區(qū)域逐漸變得厚實(shí)，厚度和連續(xù)性進(jìn)一步增強(qiáng)。由于設(shè)定了區(qū)域范圍和氣泡的最小直徑，當(dāng)隨機(jī)投放數(shù)量取90以上時(shí)，氣泡已經(jīng)不能繼續(xù)完整添加，因此本次計(jì)算N的最大取值為80。

圖10 氣幕區(qū)域隨機(jī)投放氣泡效果Fig. 10 Schematic representation of randomly placed different bubble numbers in theair curtain area

為分析以上8種不同工況下氣幕對(duì)沖擊波的衰減效果，同圖5監(jiān)測(cè)方案中的水平距離，在S點(diǎn)和B2點(diǎn)豎直方向分別以S點(diǎn)和B2點(diǎn)為中心每5 cm 取1 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，共計(jì)11組22個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。圖11為8種工況下沖擊波經(jīng)氣幕衰減后在9#監(jiān)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力波時(shí)程曲線。從曲線大致可以看出，隨著氣泡數(shù)量的增加，9#監(jiān)測(cè)點(diǎn)峰值逐漸減小，且峰值出現(xiàn)時(shí)間也隨之往后移動(dòng)，說明沖擊波穿過氣幕區(qū)域的時(shí)間變長(zhǎng)，與文獻(xiàn)[11]結(jié)論一致。

圖11 不同工況下監(jiān)測(cè)點(diǎn)9 應(yīng)力波時(shí)程曲線Fig.11 Pressure time history of monitoring point 9 under different working conditions

對(duì)8種工況下的11組沖擊波峰值進(jìn)行衰減率計(jì)算，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖12所示。8種工況下11組監(jiān)測(cè)位置衰減率的平均值分別為48%、67.1%、71.9%、70.3%、67.6%、72.1%、73.3%、74.3%。從整體趨勢(shì)可以看出，氣幕對(duì)沖擊波衰減率在初始階段隨氣泡數(shù)量增加上升明顯，當(dāng)達(dá)到一定數(shù)量之后（N=30），衰減率遞增減緩至基本維持不變。分析每種工況下11個(gè)監(jiān)測(cè)位置的衰減率可以看出，當(dāng)N=10時(shí)，11條柱狀圖高度相差較大，表明整個(gè)氣幕的連續(xù)性較差。隨著氣泡數(shù)量的增加，同工況下的這種高差逐漸減小，氣幕的整體連續(xù)性和均勻性變好，穩(wěn)定性好。

圖12 各工況下沖擊波衰減率統(tǒng)計(jì)圖Fig.12 Statistical chart of shock waveattenuation ratio under various working conditions

本文8種工況下的衰減率與文獻(xiàn)[6]給出了三峽工程碾壓混凝土圍堰爆破拆除中現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)不同深度、不同供氣量下的衰減率為22.9%～77.3%的范圍基本一致，文獻(xiàn)作者分析工程應(yīng)用中涉及到水環(huán)境深度、空壓機(jī)壓縮空氣能力、各段發(fā)射管結(jié)合部位的縫隙、涌浪等因素會(huì)對(duì)氣幕密度產(chǎn)生直接影響，實(shí)際防護(hù)效果較理論分析及數(shù)值計(jì)算可能偏小。本文提出的在一定區(qū)域范圍內(nèi)投放不同數(shù)量不同大小氣泡的模擬方法可很好解釋和反映實(shí)際應(yīng)用中受各種外部因素而引起的氣幕連續(xù)性不好、密度差等方面的問題。同時(shí)，本文所用方法計(jì)算結(jié)果與參考文獻(xiàn)[11,14-15]等給出的沖擊波衰減率均具有很好的一致性，可作為水下爆破氣泡帷幕防護(hù)效果仿真計(jì)算的一種參考辦法。

3 結(jié) 論

通過高速攝影機(jī)對(duì)氣幕形態(tài)進(jìn)行拍攝發(fā)現(xiàn)氣幕在水下成型過程以及沖擊波作用過程中均表現(xiàn)出高度的不連續(xù)和非均勻性，在氣幕區(qū)域內(nèi)氣體與液體共存，界面復(fù)雜。對(duì)現(xiàn)有的氣幕模擬方法進(jìn)行改進(jìn)，自編程序?qū)崿F(xiàn)了氣泡在氣幕區(qū)域內(nèi)的隨機(jī)投放，該方法實(shí)現(xiàn)了氣幕區(qū)域氣液共存、邊界輪廓多變且氣體分布高度不連續(xù)和非均勻性，與目前對(duì)水下氣幕數(shù)值計(jì)算模型對(duì)比從形態(tài)上與真實(shí)氣幕更為相似。通過分析不同工況下氣幕對(duì)沖擊波衰減效果，得到如下結(jié)論：

（1）沖擊波傳播過程中遇到隨機(jī)分布?xì)馀菪纬傻臍饽粎^(qū)域后由于不規(guī)則界面的影響，氣幕后方多重應(yīng)力波疊加形成多峰值應(yīng)力波波形。

（2）隨著固定氣幕區(qū)域內(nèi)氣泡數(shù)量的增加，氣幕對(duì)沖擊波峰值及沖量衰減效果增強(qiáng)，但當(dāng)達(dá)到氣幕區(qū)域內(nèi)氣泡達(dá)到一定數(shù)量后衰減率趨于穩(wěn)定。建議在實(shí)際防護(hù)工程應(yīng)用中通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)測(cè)試合適的氣流速度。