來(lái)榮國(guó)

（中鐵二十五局集團(tuán)第四工程有限公司 廣西柳州 545007）

1 引言

混凝土材料廣泛應(yīng)用于大基建土木工程中，如道路、鐵路、隧道橋梁，尤其是現(xiàn)在國(guó)家大力發(fā)展城市管廊項(xiàng)目，這些項(xiàng)目均為百年工程，其混凝土結(jié)構(gòu)物在復(fù)雜環(huán)境下耐久性和穩(wěn)定性一直都是學(xué)者們和工程建設(shè)運(yùn)營(yíng)者的主要關(guān)注點(diǎn)之一［1］，其混凝土結(jié)構(gòu)的耐火性及耐久性受到了學(xué)者們和工程建設(shè)運(yùn)營(yíng)者的關(guān)注。混凝土結(jié)構(gòu)物在長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)中，大概率會(huì)遭到汽車碰撞引起火災(zāi)，導(dǎo)致混凝土材料遭受很高的溫度損害，會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)物的失效。故很有必要開(kāi)展混凝土材料在復(fù)雜溫度災(zāi)變下的強(qiáng)度損傷研究。

學(xué)者們分別針對(duì)混凝土在多軸應(yīng)力狀態(tài)下的力學(xué)特性和能量消散開(kāi)展了相關(guān)的研究。如周甲佳［2］基于試驗(yàn)研究、理論分析、數(shù)值模擬等三方面研究高強(qiáng)高性能混凝土的多軸力學(xué)特性。常海波［3］通過(guò)PFC3D模擬瀝青混凝土在不同加載速率和圍壓作用下的力學(xué)特性，研究得知，相同圍壓下加載速率的增大，混凝土的峰值強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量逐漸遞增。徐媛媛［4］和李威［5］等人進(jìn)行不同應(yīng)力比及加載速率的三向壓縮試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)混凝土在三向受壓狀態(tài)下表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，峰值應(yīng)力隨著應(yīng)變速率的增加先減小后增大，極限抗壓強(qiáng)度隨應(yīng)力比的增大而增大。張軍等［6］基于巖石真三軸儀液壓伺服機(jī)，采用定側(cè)向加載方式對(duì)普通混凝土進(jìn)行雙軸受壓試驗(yàn)研究，得到不同應(yīng)力比下混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變曲線和破壞形態(tài)，研究表明：當(dāng)側(cè)向應(yīng)力較小時(shí)，混凝土破壞形態(tài)與單軸受壓向類似；當(dāng)側(cè)向應(yīng)力較大時(shí)，試件呈現(xiàn)劈裂狀破壞形態(tài)。當(dāng)σX/fc＝0～0.2時(shí)，峰值應(yīng)力隨著側(cè)向應(yīng)力比的增大而增大，當(dāng)σX/fc＝0.2～0.5 時(shí)，σZ峰值應(yīng)力隨著側(cè)向應(yīng)力比的增大而變化較小。李毅［7］和王四?。?］等人分別針對(duì)高強(qiáng)混凝土和再生粗骨料塑性混凝土開(kāi)展三軸壓縮試驗(yàn)，分析其在受力全過(guò)程中的變形與破壞特征，研究得知：圍壓越大，混凝土試樣破壞時(shí)，其峰值應(yīng)力與峰值應(yīng)力對(duì)應(yīng)的軸向應(yīng)變?cè)酱?，破壞形式由張拉破壞向剪切破壞過(guò)渡。但是以上研究成果都是基于高強(qiáng)混凝土在三軸壓縮試驗(yàn)條件下的力學(xué)特征，而沒(méi)有圍繞實(shí)際工程中混凝土材料在復(fù)雜溫度災(zāi)變后力學(xué)衰變規(guī)律。

學(xué)者們分別已經(jīng)針對(duì)高溫災(zāi)變后的混凝土材料的力學(xué)特性開(kāi)展了一定的研究。如蘇益聲等［9］針對(duì)高溫后再生混凝土進(jìn)行了常規(guī)三軸加載試驗(yàn)，結(jié)果表明：在單向應(yīng)力下，高溫后再生混凝土應(yīng)力－應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線有比較明顯的尖峰；隨著側(cè)向圍壓的增加，高溫后再生混凝土應(yīng)力－應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線逐漸變得平緩和豐滿；高溫后再生混凝土三軸受壓本構(gòu)關(guān)系曲線變化趨勢(shì)與普通混凝土類似。何振軍［10］分別進(jìn)行了常溫下和高溫后6個(gè)試驗(yàn)溫度（20、200、300、400、500、600 ℃）的兩種強(qiáng)度等級(jí)（C60和C50）高強(qiáng)混凝土在多軸應(yīng)力狀態(tài)下強(qiáng)度與變形性能試驗(yàn)，結(jié)果表明：高溫后高強(qiáng)混凝土雙軸壓、三軸壓強(qiáng)度相對(duì)于其單軸壓強(qiáng)度提高倍數(shù)取決于其應(yīng)力比以及不同溫度高溫后高強(qiáng)混凝土單軸壓強(qiáng)度；200、300℃稍低，400～600℃逐漸升高，三軸壓強(qiáng)度提高幅度較雙軸壓更大；其峰值應(yīng)變變化規(guī)律相似于強(qiáng)度。常溫下和高溫后高強(qiáng)混凝土單軸壓強(qiáng)度越大，其多軸壓強(qiáng)度提高倍數(shù)越小。蘇益聲等［11］針對(duì)火災(zāi)后破碎卵石混凝土開(kāi)展三軸受力性能開(kāi)展研究，結(jié)果表明：隨著溫度的增加，峰值點(diǎn)逐漸向右下角移動(dòng)；在三向應(yīng)力下試件的破壞形態(tài)分為斜面剪切破壞與層狀劈裂破壞；隨著圍壓的不斷增加，試件的應(yīng)力－應(yīng)變曲線逐漸平緩，峰值點(diǎn)也越來(lái)越不明顯，溫度的影響逐漸減小，其彈性模量、峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變均顯著增加；隨著溫度的上升，試件的峰值應(yīng)力與彈性模量整體呈下降趨勢(shì)［12］。但是以上研究成果都是基于高溫處理后的混凝土在壓縮試驗(yàn)條件下的力學(xué)特征，而沒(méi)有圍繞實(shí)際工程中混凝土材料在溫度災(zāi)變時(shí)力學(xué)衰變規(guī)律，有必要進(jìn)行更多試驗(yàn)深入研究混凝土材料在實(shí)時(shí)溫度災(zāi)變情況下的力學(xué)性能。

本文主要研究實(shí)際管廊結(jié)構(gòu)混凝土材料在不同溫度災(zāi)變時(shí)三軸壓縮狀態(tài)下的力學(xué)響應(yīng)，分析了強(qiáng)度規(guī)律、溫度、圍壓和破壞模式，提出了適用于溫度災(zāi)變時(shí)混凝土的破壞準(zhǔn)則。這為在不同溫度災(zāi)變時(shí)混凝土的本構(gòu)關(guān)系的建立提供了試驗(yàn)和理論依據(jù)。

2 試驗(yàn)設(shè)備與方法

2.1 試驗(yàn)配比

試樣來(lái)自于廣西柳州市柳北區(qū)某段項(xiàng)目管廊結(jié)構(gòu)混凝土，混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C35。重量配合比為水∶水泥∶卵石機(jī)制砂∶石灰?guī)r機(jī)制砂∶碎石＝0.65∶1.00∶1.39∶2.65∶3.96。每方混凝土為水∶水泥∶卵石機(jī)制砂∶石灰?guī)r機(jī)制砂∶碎石＝150∶230∶320∶610∶910。每拌材料用量（kg）為水∶水泥∶卵石機(jī)制砂∶石灰?guī)r機(jī)制砂∶碎石＝ 9.00∶13.80∶19.20∶36.60∶54.60，重量配合比為摻合料（BF23019－016）∶摻合料（BK2019－018）∶外加劑（BW2019－011）∶外加劑（SY-G高性能膨脹抗裂劑）∶外加劑（聚丙烯腈纖維）＝0.17∶0.43∶0.033∶0.143∶0.009，每方混凝土為摻合料（BF2019－016）∶摻合料（BK2019－018）∶外加劑（BW2019－011）∶外加劑（SY-G高性能膨脹抗裂劑）∶外加劑（聚丙烯腈纖維）＝40∶100∶7.6∶33∶2，試配每拌材料用量（kg）為摻合料（BF2019－016）∶摻合料（BK2019－018）∶外加劑（BW2019－011）∶外加劑（SY-G高性能膨脹抗裂劑）∶外加劑（聚丙烯腈纖維）＝2.40∶6.00∶0.46∶1.93∶0.12，初始實(shí)測(cè)坍落度為210 mm，1 h后實(shí)測(cè)坍落度為190 mm；實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度：fcu（7 d）＝30.5 MPa；fcu（28 d）＝35.3 MPa，其中水是普通的清水。

2.2 試樣制備流程

圖1 試樣制備流程

2.3 試驗(yàn)裝置與試驗(yàn)方案

本試驗(yàn)研究是用ROCK系列全應(yīng)力多場(chǎng)耦合三軸試驗(yàn)儀上完成的（見(jiàn)圖2）。該試驗(yàn)儀不僅可以進(jìn)行常規(guī)力學(xué)試驗(yàn)，還能進(jìn)行多種組合的溫度－流體－力學(xué)－化學(xué)等多場(chǎng)耦合試驗(yàn)。而且通過(guò)預(yù)留的模塊化接口，可以升級(jí)如水壓致裂、動(dòng)態(tài)加載、圍壓下的三軸拉伸試驗(yàn)等新功能。該三軸試驗(yàn)儀配備了軸壓、圍壓和滲透水壓3套獨(dú)立的加載系統(tǒng)，壓力由高精度無(wú)刷伺服電控高壓泵來(lái)提供，可施加最大軸壓100 MPa，最大圍壓60 MPa，最大滲透水壓50 MPa。同時(shí)，該試驗(yàn)儀搭載有溫度模塊，溫度可調(diào)節(jié)為10～150℃，這樣可以實(shí)時(shí)施加。

圖2 Rock 600-50HT巖石高溫高壓多場(chǎng)耦合試驗(yàn)儀

本文以圍壓、溫度為試驗(yàn)變量，圍壓分別設(shè)計(jì)為5、10、15 MPa，溫度分別設(shè)置為常溫（24 ℃）、60℃、100℃。試驗(yàn)加載步驟為：

（1）裝樣階段。將加工好的試樣裝進(jìn)耐高溫耐高壓的橡皮套中，并在上下端套上金屬箍環(huán)，把這整體放進(jìn)儀器的應(yīng)力室中，其中在兩端箍緊箍環(huán)，保持在試驗(yàn)過(guò)程中液壓油不能浸入到試樣內(nèi)，這個(gè)過(guò)程中裝上兩個(gè)軸向LVDT測(cè)定試驗(yàn)過(guò)程中試樣的軸向變形，同時(shí)裝上環(huán)形應(yīng)變計(jì)測(cè)定試驗(yàn)過(guò)程中試樣的環(huán)形變形。

（2）應(yīng)力室充油階段。將應(yīng)力室進(jìn)行抬升，并把大號(hào)螺母擰緊，然后對(duì)應(yīng)力室中進(jìn)行充油，確保圍壓能正常施加。

（3）溫度加載階段。對(duì)上一步充滿油的應(yīng)力室進(jìn)行升溫，升溫速度為20℃/h，同時(shí)保證試驗(yàn)室內(nèi)的空調(diào)打開(kāi)確定穩(wěn)定在一定的溫度，避免外界溫度對(duì)應(yīng)力室的溫度造成過(guò)大的影響。

（4）圍壓加載階段。對(duì)于上一步溫度加載完成后一定時(shí)間內(nèi)，應(yīng)力室里溫度與設(shè)定溫度之間的誤差不超過(guò)0.1℃時(shí)，進(jìn)行圍壓加載，采用20 MPa/min進(jìn)行加載，確保試驗(yàn)勻速加載完成。

（5）偏壓加載階段。當(dāng)上一步驟完成并穩(wěn)定30 min后，開(kāi)始加載軸向偏壓，采用以0.05 mm/min的變形加載方式，直至試樣破壞。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 試驗(yàn)結(jié)果

針對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，可以獲得試樣的破壞強(qiáng)度和變形模量，如表1和表2所示。從表1可以看出，混凝土的破壞強(qiáng)度隨著溫度增大，先增大后減少；隨著圍壓增大而增大。通過(guò)求不同溫度、圍壓下混凝土的峰值破壞強(qiáng)度與峰值變形的比值作為混凝土的變形模量，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表2所示。從表2可以看出，混凝土的變形模量溫度增大，先增大后減少；其隨圍壓增大而不斷減少。

大數(shù)據(jù)技術(shù)的應(yīng)用必須以增加評(píng)價(jià)維度和豐富評(píng)價(jià)體系作為基本價(jià)值取向，有效解決傳統(tǒng)評(píng)價(jià)體系中主觀成分過(guò)多、經(jīng)驗(yàn)判斷為主的問(wèn)題，要力主對(duì)高等職業(yè)院校教育教學(xué)信息而得全面收集，突破評(píng)價(jià)體系過(guò)分重視成績(jī)和考試的問(wèn)題，進(jìn)一步提升教育教學(xué)評(píng)價(jià)體系的智能化、可視化功能高，真正將大數(shù)據(jù)精細(xì)化和系統(tǒng)化的優(yōu)勢(shì)發(fā)揮出來(lái)以實(shí)現(xiàn)高等職業(yè)院校教育教學(xué)評(píng)價(jià)體系的功能性和價(jià)值性。

表1 不同圍壓、溫度下混凝土破壞強(qiáng)度

表2 不同圍壓、溫度下混凝土的變形模量

3.2 混凝土破壞特征

圖3顯示了不同溫度、圍壓下的混凝土三軸壓縮應(yīng)力狀態(tài)下的破壞模式。由圖3可知，當(dāng)圍壓較小時(shí)，混凝土呈劈裂破壞，試樣表面有比較多的豎向和橫向裂紋，形成一個(gè)或多個(gè)破壞裂縫；其中可以看到由于混凝土是由多相材料組成，內(nèi)部原有裂隙分布極具離散性，而試樣破壞時(shí)大部分都是沿著原有裂隙進(jìn)行發(fā)育，故低圍壓時(shí)，試樣的破壞形態(tài)各異。當(dāng)圍壓較大時(shí)，試樣發(fā)生剪切破壞，試樣表面呈現(xiàn)一條與垂直面呈一定夾角的斜向裂紋，通過(guò)敲碎破壞試樣，可以觀察到試樣表面有明顯的滑痕。

圖3 混凝土試樣破壞形態(tài)

3.3 不同圍壓下混凝土破壞強(qiáng)度與變形模量隨溫度變化規(guī)律

試驗(yàn)結(jié)果表明，混凝土的峰值強(qiáng)度隨著溫度的升高，呈現(xiàn)出先升高后降低的規(guī)律，在60℃時(shí)，峰值強(qiáng)度有所增加，100℃時(shí)，混凝土的強(qiáng)度有明顯的降低（見(jiàn)圖4）。以圍壓為5 MPa為例，如圖4a所示，常溫下受壓試件的峰值強(qiáng)度為43.74 MPa；60℃下的峰值強(qiáng)度為64.18 MPa；100℃下的峰值強(qiáng)度為40.33 MPa。與溫度為60℃的強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果比較可以看出，常溫下混凝土峰值強(qiáng)度降低了46.7%；溫度為100℃混凝土峰值強(qiáng)度降低了59.13%。這是由于常溫狀態(tài)下混凝土試件的空隙中富含液態(tài)水，液態(tài)水會(huì)隨著溫度的升高，逐漸發(fā)生物理變化，會(huì)產(chǎn)生汽化現(xiàn)象，當(dāng)溫度升高到60℃時(shí)，液態(tài)水的粘性系數(shù)逐漸增大，使基體間的粘結(jié)作用增強(qiáng)，并且使得水泥發(fā)生水化反應(yīng)更加完全，水化硅酸鈣（C-S-H）凝膠網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)變得更加密實(shí)，導(dǎo)致混凝土試件的峰值強(qiáng)度有所提高。將溫度升高到100℃時(shí)，試件中空隙內(nèi)存含的液態(tài)水完全發(fā)生汽化現(xiàn)象，導(dǎo)致試件的空隙率增大，試樣內(nèi)部呈現(xiàn)蜂窩狀態(tài)，致使水泥漿體與骨料結(jié)構(gòu)之間的界面結(jié)構(gòu)疏松程度增加，粘結(jié)強(qiáng)度變得松散，各種水化產(chǎn)物逐漸分解，空隙裂縫逐漸擴(kuò)展貫通，使得混凝土試件的峰值強(qiáng)度迅速降低，并且低于常溫下的峰值強(qiáng)度。

圖4 不同圍壓下混凝土隨溫度變化時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

試驗(yàn)結(jié)果表明，混凝土的變形模量隨著溫度的升高，呈現(xiàn)出先升高后降低的規(guī)律，在60℃時(shí)，變形模量有所增大，100℃時(shí)，混凝土的變形模量有明顯的降低。以圍壓為5 MPa為例，如圖4a所示，常溫下受壓試件的變形模量為63.21 MPa；溫度為60℃和100℃時(shí)的變形模量分別為83.83 MPa和50 MPa。與溫度為60℃的強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果比較可以看出，常溫下混凝土變形模量降低了46.7%；溫度為100℃混凝土變形模量降低了67.66%。這是由于在一定適溫條件下（如60℃），混凝土可以認(rèn)為在進(jìn)一步發(fā)生水化反應(yīng)，基體間的粘結(jié)作用進(jìn)一步加強(qiáng)，進(jìn)一步提高抵抗外力變形能力，宏觀上表現(xiàn)為變形模量進(jìn)一步增大。而在一定高溫情況下（如100℃時(shí)），混凝土內(nèi)部基體間結(jié)合水失去，且水泥漿體與骨料之間的膠結(jié)力會(huì)變?nèi)酰⒂^上混凝土內(nèi)部孔隙裂紋得到發(fā)育并擴(kuò)展貫通，導(dǎo)致其抵抗外力變性能力下降，宏觀上表現(xiàn)為變形模量逐步下降。

3.4 不同溫度下混凝土破壞強(qiáng)度隨圍壓變化規(guī)律

試驗(yàn)結(jié)果表明，在不同溫度作用下，混凝土的峰值強(qiáng)度隨著圍壓的升高而逐步增大（見(jiàn)圖5）。以溫度為常溫時(shí)混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變曲線為例，如圖5a所示。由圖中可以看出，隨著圍壓的逐漸增大，混凝土試樣的強(qiáng)度等力學(xué)參數(shù)都有較大幅度的提升。在同一溫度下，當(dāng)圍壓為5 MPa時(shí)，試樣的峰值強(qiáng)度為43.74 MPa，當(dāng)圍壓分別為 10 MPa、15 MPa時(shí)，混凝土試件的峰值強(qiáng)度分別為54.51 MPa、75.99 MPa，峰值強(qiáng)度增長(zhǎng)了 24.62%、73.73%。這是由于隨著圍壓的不斷增大，有效限制了混凝土試件的體積橫向膨脹變形破壞，致使混凝土的承載能力增強(qiáng)。由此可見(jiàn)，隨著圍壓的增大，混凝土的多個(gè)力學(xué)性質(zhì)都有更明顯的提升，對(duì)混凝土的整體性能也有明顯的增強(qiáng)。隨著圍壓的逐漸升高，使混凝土試件在軸向荷載的作用下，其橫向裂縫的繼續(xù)發(fā)展受到了極大的限制。

圖5 不同溫度下混凝土隨圍壓變化時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

試驗(yàn)結(jié)果表明，混凝土的變形模量隨著圍壓的升高，呈現(xiàn)出變形模量逐步下降。在同一溫度下，當(dāng)圍壓為5 MPa時(shí)，試樣的變形模量為63.21 MPa，當(dāng)圍壓分別為10 MPa、15 MPa時(shí)，混凝土試件的峰值強(qiáng)度分別為 45.77 MPa、27.49 MPa，變形模量逐步降低了27.59%、56.51%。這是由于采用變形模量（峰值強(qiáng)度與峰值變形之間的比值）來(lái)表征混凝土抵抗變形能力，在相同溫度下，隨著圍壓增大，峰值變形大幅度增大，而峰值強(qiáng)度相對(duì)增大程度較小，故隨著圍壓增大時(shí)，其變形模量值逐步下降。

3.5 八面體應(yīng)力空間破壞準(zhǔn)則

在不同溫度和圍壓的三軸壓縮條件下，取自現(xiàn)場(chǎng)的混凝土的力學(xué)響應(yīng)特征可以采用八面體應(yīng)力空間來(lái)表達(dá)。通過(guò)回歸分析，不同溫度下，混凝土材料的正八面體正應(yīng)力與剪切應(yīng)力之間具有良好的線性相關(guān)性。為了使得本研究結(jié)果推導(dǎo)出來(lái)的準(zhǔn)則具有普適性，對(duì)不同溫度下混凝土的圍壓和破壞強(qiáng)度轉(zhuǎn)換成八面體的正應(yīng)力和剪切應(yīng)力，兩者可由以下公式換算得到。

按照公式（1）和（2），參考文獻(xiàn)［12］，并考慮試驗(yàn)過(guò)程中施加的溫度影響，建立適用于八面體應(yīng)力空間的統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則如下：

其中將參數(shù)fc取值為養(yǎng)護(hù)28 d后的混凝土強(qiáng)度，即為35.3 MPa，計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)表3。

表3 八面體應(yīng)力空間正應(yīng)力和剪應(yīng)力

表3 八面體應(yīng)力空間正應(yīng)力和剪應(yīng)力

圍壓 偏壓 溫度 正應(yīng)力σoct 剪應(yīng)力τoct σoct f c τoct f c 5 43.74 24 19.58 20.62 0.555 0.584 10 54.51 24 28.17 25.70 0.798 0.728 15 75.99 24 40.33 35.82 1.142 1.015 5 64.18 60 26.39 30.25 0.748 0.857 10 76.74 60 35.58 36.18 1.008 1.025 15 109.6 60 51.53 51.67 1.460 1.464 5 40.33 100 18.44 19.01 0.522 0.539 10 43.31 100 24.44 20.42 0.692 0.578 15 97.27 100 47.42 45.85 1.343 1.299

經(jīng)擬合得知：b1＝0.25，b2＝0.25，b3＝0.45，b4＝－1.26E-4（R2＝0.926），則可以知道該八面體應(yīng)力空間統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則表達(dá)如下：

圖6為在統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則理論值與試驗(yàn)值的對(duì)比圖，可見(jiàn)該強(qiáng)度模型較好符合實(shí)際情況。

圖6 統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比

4 結(jié)論

對(duì)不同溫度和圍壓下混凝土的三軸壓縮力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果分析，分析了強(qiáng)度規(guī)律、溫度、圍壓和破壞模式，提出了適用于溫度災(zāi)變時(shí)混凝土的破壞準(zhǔn)則，并得出如下主要結(jié)論：

（1）不同圍壓下混凝土呈現(xiàn)不同破壞形態(tài)。當(dāng)圍壓較小時(shí)，混凝土呈劈裂破壞，試樣表面有比較多的豎向和橫向裂紋，形成一個(gè)或多個(gè)破壞裂縫；當(dāng)圍壓較大時(shí)，試樣發(fā)生剪切破壞，試樣表面呈現(xiàn)一條與垂直面呈一定夾角的斜向裂紋，通過(guò)敲碎破壞試樣，可以觀察到試樣表面有明顯的滑痕。

（2）混凝土的峰值強(qiáng)度隨著溫度的升高，呈現(xiàn)出先升高后降低的規(guī)律，在60℃時(shí)，峰值強(qiáng)度有所增加，100℃時(shí)，混凝土的強(qiáng)度有明顯的降低。如圍壓為5 MPa時(shí)，與溫度為60℃的強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果比較可以看出，常溫下混凝土峰值強(qiáng)度降低了46.7%；溫度為100℃混凝土峰值強(qiáng)度降低了59.13%。

（3）在不同溫度作用下，混凝土的峰值強(qiáng)度隨著圍壓的升高而逐步增大，而峰值應(yīng)變逐步增大，變形模量逐步下降。

（4）本文基于不同溫度、圍壓下的三軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果，構(gòu)建表征八面體應(yīng)力空間的強(qiáng)度準(zhǔn)則，并對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果值，可見(jiàn)該強(qiáng)度模型較好符合實(shí)際情況。該強(qiáng)度準(zhǔn)則，綜合考慮了溫度、三軸等不同環(huán)境，這為在不同溫度災(zāi)變時(shí)混凝土的本構(gòu)關(guān)系的建立提供了試驗(yàn)和理論依據(jù)。