王雪峰 吳志東 王鳳娟

(齊齊哈爾大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，黑龍江 齊齊哈爾 161006)

在Fe-Al系合金的α-固溶體區(qū)域，當(dāng)含碳量少時(shí)，就已經(jīng)析出了第二相(K)，它是鐵磁性的，具有面心晶格，是Fe3AlCn型的化合物。同時(shí)發(fā)現(xiàn)，該相的存在對(duì)某些物理性能——耐熱性、磁性及其它性能，具有巨大的影響。Fe-Al-C平衡圖的鐵的一角，只是對(duì)高碳含量(>1%)的合金構(gòu)制的。當(dāng)碳含量為0.02～0.04%及更低時(shí)，也發(fā)現(xiàn)了K相。含8～16% Al的合金是一系列軟磁材料中最基本的，其磁性對(duì)結(jié)構(gòu)的不均勻性是敏感的。因此，對(duì)低碳含量Fe-Al-C合金的結(jié)構(gòu)、K相析出對(duì)磁性的影響進(jìn)行系統(tǒng)的研究，以及確定碳在所指成分的Fe-Al系合金中的溶解度極限的研究是很有意義的。

1 Fe-Al-C合金的制備

含C量在0.002～0.003%的Fe-Al系合金，是用氫中精煉的鐵(純度99.97%)在10 kg真空爐中熔煉得到，其余的合金都在30 kg的真空爐中熔煉得到。為了制得各種碳含量的合金，在爐料中加入石墨。所有合金的鑄坯都軋成厚3.0 mm的板材和鍛成直徑為8 mm的棒料。合金的熱加工在1 100～1 150 ℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。合金的熱軋坯通過(guò)無(wú)中間熱處理的溫軋，軋成厚0.2 mm的鋼帶。含10%和8% Al的合金結(jié)構(gòu)化試樣，也按相同的工藝制得，不同的是采用了中間熱處理。

2 研究的方法和試樣

采用金相分析和膨脹分析法確定碳的溶解度極限。磨片由熱軋板(厚3.0 mm)和鍛造細(xì)棒(直徑8 mm)制成的試樣上取下來(lái)的。膨脹圖采用由鍛造細(xì)棒制成的直徑3.8 mm，長(zhǎng)50 mm的試樣，在立式膨脹儀上放大500倍獲得。

在各向異性儀上，通過(guò)磁性方法進(jìn)行了織構(gòu)的研究，采用直徑為20 mm的圓片以及X射線法。在專門的綜合式暗箱中，以Mo-Kα，β輻射，在“窗口”上攝取X射線照片。根據(jù)單個(gè)的X射線照片，對(duì)取向特點(diǎn)從本質(zhì)上進(jìn)行了估計(jì)。無(wú)論對(duì)沿軋向切取的尺寸為0.2×10×100 mm的織構(gòu)薄片，或者對(duì)由熱軋薄片制成的3×10×100毫米的無(wú)織構(gòu)試樣，均采用伸長(zhǎng)計(jì)法測(cè)量了磁致伸縮。在尺寸為20×30 mm的沖制圓環(huán)上，用沖擊法測(cè)量了磁性。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及其討論

金相分析結(jié)果于圖1～圖4。在1 200 ℃淬火時(shí)，固定了含碳量低于0.1%的8%和10% Al合金的單相固溶體狀態(tài)，而對(duì)于含碳量低于0.06%的12～16% Al合金亦如此(圖1，a)。在更高含碳量的合金中，由于1 200 ℃淬火不能固定單相固溶體狀態(tài)，這時(shí)，第二相(K)沿磨片的整個(gè)視場(chǎng)呈針葉狀析出，顯然它是在冷卻過(guò)程中形成的(圖1,b)。在更多含碳量(0.5%)的情況下，析出物仍舊是沿著邊界呈窄邊狀(圖1，c)，這表明在1 200 ℃它未完全溶解。

圖2表示出了在1 200 ℃淬火和800 ℃回火之后，含8% Al和各種碳含量(0.002～0.51%)合金的顯微組織。所有的熱處理保溫時(shí)間均為10 h。由圖中分析可得，K相的數(shù)量隨含碳量的增高而增加。并且在10～16% Al合金中，甚至當(dāng)0.002～0.003% C時(shí)，也呈細(xì)邊狀沿邊界析出。只是在含8% Al和0.002% C的合金中才不形成第二相(圖2，a)。對(duì)于這種鋁含量，K相析出的特點(diǎn)依據(jù)碳的數(shù)量而變化。例如，微量碳(千分之一或萬(wàn)分之一)時(shí)，析出物主要呈細(xì)邊狀沿邊界分布。當(dāng)含碳量高于0.1%時(shí)，除了沿邊界的析出物以外，還在晶粒內(nèi)部發(fā)現(xiàn)有點(diǎn)狀和針狀析出物。邊界析出物的附近形成貧碳區(qū)(無(wú)點(diǎn)狀和針狀析出物的光亮區(qū))。

(a)8%Al,0.002%C

(a)8.65%Al,0.002%C

在含0.5%C的合金中，K相主要呈大圓夾雜狀沿磨片整個(gè)現(xiàn)場(chǎng)析出。在這種情況下，針狀和點(diǎn)狀?yuàn)A雜占據(jù)面積不大。

圖3表示出了含10% Al和0.1% C的合金由1 200 ℃ 淬火并在400、800、900 ℃保溫之后的顯微組織。低回火溫度(400～600 ℃)下K相是很分散的。隨著溫度的升高，它沿邊界凝聚。這些析出物周圍形成了貧碳層區(qū)。高于900 ℃它開(kāi)始溶解，1 050 ℃ 時(shí)溶解結(jié)束。

圖4表示出了含10% Al和0.1% C的合金，由1 200 ℃的溫度緩冷和快冷之后的顯微組織。如圖4中所看到的那樣，合金在快速冷卻(在空氣中或在水中)時(shí)，導(dǎo)致形成細(xì)小針狀的第二相析出物(圖4，a)。

(a)400 ℃

如上所述，類馬氏體組織的這種針狀析出物，在含量高于0.06% C的合金中形成。極少含碳量時(shí)不形成針葉。緩慢冷卻時(shí)，K相主要呈大而透明的夾雜狀沿邊界的晶內(nèi)析出(圖4，b)。

圖5表示出了根據(jù)金相分析和膨脹分析的數(shù)據(jù)，所研究的全部合金的第二相溶解溫度。隨著鋁和碳含量的增加，其溶解溫度由930 ℃提高到1 150 ℃。

圖5 含碳相的溶解度與含碳量和含鋁量的關(guān)系Fig.5 Relationship between the solubility of carbon-containing phase and the content of carbon and cllumiuum

圖6表示出了含8%和10% Al及各種含碳量的合金織構(gòu)化和未織構(gòu)化試樣的飽和磁致伸縮。在織構(gòu)化合金中，當(dāng)含碳量由0.002%增加到0.1%時(shí)，飽和磁致伸縮大大降低(降低1/3)，這同織構(gòu)的完整度下降有關(guān)?？棙?gòu)的X射線研究表明，在具有各種不同含碳量的試樣中，都發(fā)現(xiàn)有(100)[001]和(110)[001]取向。隨著含碳量的增加，織構(gòu)最大值的清晰度降低，這表明完整的織構(gòu)比較少。

(a)在水中冷卻

1-織構(gòu)化試樣；2-未織構(gòu)化試樣；·-·-8%Al；○-○-10%Al圖6 各種不同含碳量的8和10% Al合金的飽和磁致伸縮Fig.6 Saturation magneto striction of various alloys with different carbon content (8% and 10% Al)

測(cè)量轉(zhuǎn)矩時(shí)，含碳量增加時(shí)合金中織構(gòu)完整度的下降，顯然可以解釋為是由于含碳的K相析出的影響，因其數(shù)量隨著合金中碳含量的增加而增加。如果合金中不超過(guò)0.1% C，這種析出物對(duì)其他磁性參數(shù)沒(méi)有明顯影響。

只有當(dāng)0.5% C時(shí)(此時(shí)K相的數(shù)量大)，矯頑力大大增加，初始和最大導(dǎo)磁率以及飽和磁感下降。這種與含碳量有關(guān)的性能變化的規(guī)律，在12%和14% Al合金中也發(fā)現(xiàn)了。Fe-Al合金在低含碳量情況下，磁性參數(shù)變化相當(dāng)大，顯然首先同400 ℃ 回火之后K相夾雜彌散度大有關(guān)，其次同所研究的合金(Ю16)高的性能水平有關(guān)，可見(jiàn)它對(duì)結(jié)構(gòu)的不均勻性是很敏感的。

對(duì)合金機(jī)械性能的研究表明，對(duì)于8% Al合金，隨著含碳量增高，相對(duì)延伸率大大降低(由0.003% C時(shí)的17.4%降低到0.1% C時(shí)的7.9%)。對(duì)于鋁含量更高的合金，由于高鋁合金塑性低，碳的相對(duì)延伸率的影響較小。

由此可見(jiàn)，F(xiàn)e-Al合金中數(shù)量不大的碳的存在，都會(huì)影響到它的結(jié)構(gòu)，使塑性惡化，磁性降低。因此，制備該合金時(shí)，建議采用純凈的爐料。

4 研究結(jié)論

在Fe-Al系合金(10～16% Al)中，當(dāng)含有高于0.003% C時(shí)，形成第二相(K)，在含8% Al的合金中，當(dāng)含有高于0.011% C時(shí)，形成第二相。該相的溶解溫度，隨著其中鋁和碳含量的增高，由930 ℃增加到1 170 ℃。含8～10% Al的合金中，碳由0.003%增加到0.1%時(shí)，大大降低了織構(gòu)試樣的磁致伸縮，這一點(diǎn)是由織構(gòu)完整度的下降所決定的。其它磁性參數(shù)μ0、μmax、Hc此時(shí)沒(méi)有本質(zhì)上的變化。