莫靖 李睿 岳俊歡 劉坤

(昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院 昆明 650500)

0 引言

云南某些地區(qū)水流湍急、峽谷深邃，為解決處于深山峽谷和山川河流之間交通通行的問題，需要修建大量的人行橋[1]。而人行柔性吊橋因其跨越能力強(qiáng)、造型美觀等特點，成為云南地區(qū)較受青睞的橋型[2]。

人行柔性吊橋的橋面凈寬有限，隨著跨徑的增加，寬跨比隨之減小，當(dāng)人流量較大時，行人過橋途中，不會主動沿著橋中線行走，偏載作用明顯[3]。若橋梁橫向穩(wěn)定性差，當(dāng)行人偏于一側(cè)過橋時，橋面會產(chǎn)生較大的橋面橫坡，引起行人的緊張感；當(dāng)橋面出現(xiàn)更嚴(yán)重的偏載時，甚至可能導(dǎo)致橋面系扭轉(zhuǎn)而傾覆[4]。

人行柔性吊橋的橋面系一般采用橫梁懸掛于吊桿下方，然后在橫梁上布置縱梁及橋面板。橋面所有荷載傳遞到橫梁，再由橫梁傳遞到主纜[5-6]。橋面系往往布置于橫梁中間，橫梁兩邊還有部分不布置橋面系，甚至懸挑出吊桿外，以確保橋面系的穩(wěn)定性[7-8]。在橋面寬度不變的情況下，橫梁的長度變化，主要取決于橫梁懸挑的長度和空置長度。參照索道橋的橫梁布置對其側(cè)傾的影響研究，發(fā)現(xiàn)橫梁結(jié)構(gòu)形式的不同，對橫向的穩(wěn)定作用確實有一定的差異[9-10]，橫梁間距更是影響局部橫向傾斜的主要原因[11-12]。對于柔性吊橋，大多是針對橫梁的結(jié)構(gòu)形式、橫梁安置的間距的優(yōu)化進(jìn)行研究，但我國目前還沒有出臺有關(guān)柔性吊橋的規(guī)范和文獻(xiàn)，這使得設(shè)計施工過程中沒有依據(jù)可循。綜上所述，本文以云南某人行柔性吊橋為例，在確定橫梁結(jié)構(gòu)形式和橫梁布置間距的基礎(chǔ)上，分別對橫梁懸挑長度和空置長度進(jìn)行調(diào)整，分析這2個參數(shù)對吊橋橫向坡度B至橋面的抗傾覆能力的影響。

1 工程實例

1.1 工程概況

云南某橋，為主跨跨徑L=96 m的人行柔性吊橋，主索采用拋物線形，矢高f=9.6 m，矢跨比為f/L=1/10，橋面凈寬4.0 m，原橋橫梁懸挑長度L1=0.2 m，空置長度(吊桿到邊縱梁的距離)L2=0.3 m。橋梁中線立面如圖1所示。

圖1 橋梁中線立面(單位：cm)

主纜、吊索采用ZAA6×36WS+IWR高強(qiáng)鍍鋅鋼絲繩，其公稱抗拉強(qiáng)度為1 770 MPa；橋面系縱梁為(180×100×6) mm矩形鋼梁，橫梁為(300×200) mm矩形鋼梁，頂板厚度16 mm，腹板厚度10 mm，次橫梁為(80×80×5) mm矩形鋼梁，鋼材均為Q345D；橋面板采用12+1.90PVB+12+1.90PVB+12鋼化夾層玻璃，橋梁橫斷面見圖2所示。

圖2 橋梁橫斷面(單位：cm)

1.2 計算建模

利用有限元軟件對人行柔性吊橋建立整體空間模型，主纜、吊桿采用索單元進(jìn)行模擬，縱梁、橫梁、索塔采用梁單元進(jìn)行模擬，橋面板采用板單元進(jìn)行模擬。索塔底部、錨錠進(jìn)行固結(jié)，索鞍采用剛性連接模擬，橋梁整體模型見圖3。

圖3 整體模型

模型中已建立的單元的恒載自重系數(shù)取-1，橋梁其余構(gòu)造重量(例如索夾重量、護(hù)欄重量、螺栓重量等)均作為壓力面荷載施加于橋面板上；活載主要考慮3.5 kN/m2的人群荷載。為模擬人群偏載情況，在橋面一側(cè)的半橋?qū)挿秶贾?.5 kN/m2的人群荷載，另一側(cè)空載，使橋面在荷載作用下產(chǎn)生最大的橋面橫坡。為判斷2個參數(shù)(L1為橫梁懸挑的長度，L2為空置長度)分別對橋面抗傾覆的影響(參數(shù)示意見圖4)，采用控制變量法，單獨改變L1和L2其中一個變量，此時橋面橫坡也會發(fā)生相應(yīng)改變，由此判斷兩種方法對橋面抗傾覆的的影響程度。需注意由于L1和L2長度的改變，均會導(dǎo)致橋梁恒載的改變，在模型中需要對荷載進(jìn)行調(diào)整，偏載作用下變形圖見圖5。

圖4 參數(shù)示意

圖5 偏載作用下變形

2 計算結(jié)果及對比分析

2.1 橫梁懸挑長度對柔性吊橋抗傾覆的影響

通過圖5可知，豎向撓度和橫坡?lián)隙炔钭畲蟮奈恢冒l(fā)生在橋跨1/4和3/4處(最不利處)，現(xiàn)保持L2為0.3 m不變，改變L1的長度，設(shè)定L1從0 mm增加到1 000 mm，計算橋面最不利處在偏載作用下的橫坡變化，從而分析橫梁懸挑長度對橋面抗傾覆的影響。

橫梁懸挑長度對偏載作用下橋面橫坡的影響如表1所示，懸挑長度對偏載作用下的橋面橫坡影響曲線如圖6所示。

表1 懸挑長度作用效果表

圖6 懸挑長度對橋面橫坡的影響曲線

增加橫梁的懸挑長度，實際上是通過增加橋梁的“自重剛度”來提高橋梁的抗傾覆能力，因此需要使自重達(dá)到一定的重量，才能起到抗傾覆的效果。由表1及圖6可知，在空置長度為0.3 m不變時，隨著懸挑長度從0 mm逐漸增大到1 000 mm，加載側(cè)豎向撓度由855.75 mm增大到904.8 mm，又減小到873.87 mm，偏載作用下的橋面最大橫坡從3.44%逐漸增加到3.61%，然后又減小到3.44%。由此判斷：橫梁懸挑長度在0～1 000 mm內(nèi)變化時，橋面橫坡改變不明顯，甚至?xí)?dǎo)致橫坡變大。通過增加橫梁懸挑長度來保證其抗傾覆能力效果較差，甚至起到反效果。

2.2 空置長度對柔性吊橋抗傾覆的影響

保持L1為0.2 m不變時，改變L2的長度，設(shè)定L2從0 mm增大到1 000 mm，計算橋面最不利處在偏載作用下的橫坡變化，從而分析橫梁懸挑長度對橋面抗傾覆的影響。

空置長度對偏載作用下橋面橫坡的影響如表2所示，空置長度對偏載作用下的橋面橫坡影響曲線如圖7所示。

表2 空置長度作用效果表

圖7 空置長度對橋面橫坡的影響曲線

增大空置長度的距離，在增大“自重剛度”的同時，可以充分提升纜索初應(yīng)力對剛度的作用，從而提高橋梁的抗傾覆能力。由表2及圖7可知，在橫梁懸挑長度L1為0.2 m不變時，隨著L2的增大，加載側(cè)豎向撓度由946.33 mm減小到869.14 mm。偏載作用下的橋面最大橫坡，當(dāng)L2在0～400 mm內(nèi)增大時，橫坡迅速由3.77%減小到3.21%；當(dāng)L2在400～800 mm內(nèi)增大時，橫坡緩慢由3.21%減小到3.16%；當(dāng)L2在800～1 000 mm內(nèi)增大時，橫坡由3.21%迅速減小到2.86%。由此判斷：空置長度在0～1 000 mm內(nèi)逐漸增大時，橋面橫坡均會減小，且在0～400 mm和800～1 000 mm內(nèi)減小效果最為明顯，因此通過增加空置長度來保證其抗傾覆能力是有效的。

2.3 橫梁長度對橋面抗傾覆能力的影響分析

在橫梁長度相同的情況下，將懸挑長度和空置長度對橋面橫坡的影響進(jìn)行了直觀的對比分析，橫梁長度-橋面橫坡影響曲線如圖8所示；同時，不能只關(guān)注橋面的橫向坡度，對加載側(cè)的豎向最大撓度也需要進(jìn)行綜合考慮，橫梁長度-豎向撓度影響曲線如圖9所示。

圖8 橫梁長度對橫坡的影響曲線

圖9 橫梁長度對偏載側(cè)最大撓度的影響曲線

在橋面凈寬不變的前提下，增大懸挑長度，會使橋面橫坡增大，無法提高橋面抗傾覆能力；而增大空置長度，可減小橋面橫坡，且在橫梁總長為4 400～5 200 mm和6 000～6 400 mm內(nèi)減小效果最為突出。偏載側(cè)的豎向最大撓度也會隨著橫梁長度的影響而變化，增大橫梁的懸挑長度，使橫梁總長在4 000～5 000 mm時，相比于增大空置長度，偏載側(cè)的豎向最大撓度更?。辉龃罂罩瞄L度使橫梁總長在5 000～6 600 mm時，相比于增大懸挑長度，偏載側(cè)的豎向最大撓度更小。

總體來說，當(dāng)橫梁長度較小時，增大懸挑長度對減小豎向撓度效果明顯，但在兼顧減小橋面橫向坡度的條件后，即需要增加橫梁長度后，2個參數(shù)對豎向撓度的影響效果差距不大。

3 結(jié)論

以云南某人行柔性吊橋為例，利用有限元軟件對全橋建立模型，在橋?qū)挷蛔兊那疤嵯?，考慮人群偏載作用下，綜合考慮橫梁懸挑長度和空置長度對橋面橫向坡度和豎向最大撓度的影響，進(jìn)而對吊橋的抗傾覆能力進(jìn)行探討分析，現(xiàn)得出以下結(jié)論：

(1)懸挑長度在0～1 000 mm內(nèi)增大時，會導(dǎo)致橋面橫坡的增大。增加橫梁的懸挑長度，不一定能增加其抗傾覆能力，甚至起到反效果。

(2)空置長度在0～1 000 mm內(nèi)增大時，會使橋面橫坡逐漸減小，空置長度在0～400 mm和800～1 000 mm內(nèi)增大時，橋面偏載橫坡的減小效果最明顯。因此，通過增加空置長度來保證其橋面的抗傾覆性是有效的。

(3)當(dāng)橫梁總長達(dá)到一定長度時，2個參數(shù)對橋面豎向最大撓度的影響效果差距不大。

(4)綜合比較后，在橋面凈寬不變的前提下，適當(dāng)增大橫梁的空置長度，會使其橋面橫坡減小的效果更明顯，橋面抗傾覆能力更強(qiáng)。