王端宜， 郭秀林， 唐 成

(華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院, 廣東 廣州 510641)

為準(zhǔn)確評(píng)價(jià)瀝青與集料的黏結(jié)性能，國(guó)內(nèi)外開(kāi)發(fā)了大量定量評(píng)價(jià)方法，如基于表面能理論的試驗(yàn)[1]、瀝青黏結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)(BBS)試驗(yàn)[2]、剝離試驗(yàn)[3]、壓縮拉拔測(cè)試(CPOT)[4]等，這些測(cè)試方法克服了傳統(tǒng)水煮法不能進(jìn)行定量評(píng)價(jià)的缺陷.其中，揭示了瀝青與集料黏附機(jī)理的表面能理論與BBS試驗(yàn)得到了較為廣泛的關(guān)注[5-6].采用表面能理論評(píng)價(jià)瀝青與集料黏附性的關(guān)鍵是，在測(cè)試瀝青與集料表面能分量的基礎(chǔ)上，計(jì)算相應(yīng)的配伍性參數(shù).瀝青表面能分量的測(cè)試方法相對(duì)簡(jiǎn)單，可采用接觸角法、插板法等，而集料由于表面能較大，在平衡擴(kuò)展壓的作用下，采用接觸角法或燈芯柱法并不能準(zhǔn)確測(cè)試集料的表面能分量，特別是集料的堿性分量[7].為準(zhǔn)確測(cè)試集料的表面能分量，需要采用測(cè)試過(guò)程較為復(fù)雜的蒸汽吸附法[8]，而其存在不便工程應(yīng)用的缺陷.BBS試驗(yàn)具有測(cè)試流程相對(duì)簡(jiǎn)單及方便工程應(yīng)用的特點(diǎn)，目前已被正式納入AASHTO標(biāo)準(zhǔn)[2].BBS試驗(yàn)通過(guò)在拉拔頭底部設(shè)置環(huán)形凸起及缺口可使瀝青膜厚固定在800μm，但其與瀝青混合料中真實(shí)瀝青膜厚尚存在較大差異.已有研究表明瀝青膜厚對(duì)瀝青的黏結(jié)性能有重要影響[9].基于上述不足，本研究提出了考慮真實(shí)瀝青膜厚的瀝青與集料黏結(jié)性能評(píng)價(jià)方法，以期為瀝青混合料原材料的選擇提供借鑒.

1 試驗(yàn)

1.1 瀝青

瀝青采用普通基質(zhì)瀝青、物理改性瀝青、化學(xué)改性瀝青及復(fù)合改性瀝青，分別為Esso70#基質(zhì)瀝青(BA)、多聚磷酸改性瀝青(PMA)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)改性瀝青(SBSMA3、SBSMA4)以及SBS-多聚磷酸復(fù)合改性瀝青(SPMA).其中，PMA由摻量(1)文中涉及的摻量、含量等均為質(zhì)量分?jǐn)?shù).為1%的多聚磷酸(P2O5含量≥85%)與BA在165℃、1000r/min攪拌速度下攪拌60min制得；SBSA3、SBSA4分別由摻量為3%、4%的SBS與BA在180℃、5000r/min下高速剪切60min制得；SPMA由摻量分別為3%、1%的SBS、多聚磷酸與BA在180℃、5000r/min下高速剪切60min制得.瀝青的基本性能指標(biāo)如表1所示.

表1 瀝青的基本性能指標(biāo)

1.2 集料

選用石灰?guī)r與花崗巖2種集料進(jìn)行黏結(jié)性能試驗(yàn).2種集料的技術(shù)指標(biāo)滿足JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》的相關(guān)要求.用于黏結(jié)性能試驗(yàn)的集料需加工成圓片狀，其幾何尺寸為φ20mm×10mm.圓片狀集料試件通過(guò)使用雙面鋸切割塊石及鉆芯機(jī)鉆芯得到，為使集料測(cè)試面具有相同的粗糙度和平整度，統(tǒng)一使用250、75μm砂紙進(jìn)行打磨處理，打磨完成后用蒸餾水清洗，并在100℃烘箱中放置1h，然后將其放置于干燥器中冷卻至室溫備用.

1.3 黏結(jié)性能試驗(yàn)

1995年，Nottingham大學(xué)Scholz博士提出了基于動(dòng)態(tài)剪切流變儀(DSR)的瀝青與集料相互作用“單側(cè)”測(cè)試方法[10]，其后類(lèi)似“三明治”的雙側(cè)測(cè)試方法被國(guó)內(nèi)外科研院所廣泛用于瀝青與集料的黏附性能及界面特性研究.但“三明治”式雙側(cè)測(cè)試方法由于無(wú)法提供基準(zhǔn)水平面，存在瀝青膜厚不易控制的缺陷.本文在已有研究成果的基礎(chǔ)上采用類(lèi)似BBS試驗(yàn)的“單側(cè)”試驗(yàn)，可實(shí)現(xiàn)精確控制瀝青膜厚.

采用TA公司生產(chǎn)的AR—2000型DSR及8mm 不銹鋼平行板夾具，并自行設(shè)計(jì)了配套夾具，包括試樣夾持頭與水浴槽2個(gè)部分(見(jiàn)圖1).試件夾持頭通過(guò)螺絲與DSR固定，水浴槽與夾持頭通過(guò)螺紋連接，因此該裝置可以進(jìn)行無(wú)水及有水條件下的黏結(jié)性能測(cè)試.Schram等[11]通過(guò)對(duì)458段瀝青路面進(jìn)行長(zhǎng)達(dá)9a的研究，發(fā)現(xiàn)瀝青膜厚對(duì)路面的長(zhǎng)期性能存在重要影響，建議采用9～12μm的瀝青膜厚，以確保瀝青路面的耐久性能及抗剝落性能.為使真實(shí)瀝青混合料綜合性能最優(yōu)及便于無(wú)水、有水條件下的黏結(jié)性能測(cè)試，本文采用的瀝青膜厚為10μm.無(wú)水條件下的測(cè)試步驟為：間隙歸零；設(shè)置上、下平板的初始溫度為60℃，待溫度平衡后，將瀝青試樣置于集料試件上，設(shè)置目標(biāo)間隙為10μm；待達(dá)到目標(biāo)間隙后，使用熱刮刀刮掉擠壓出平板邊緣的瀝青，設(shè)置目標(biāo)測(cè)試溫度；達(dá)到目標(biāo)測(cè)試溫度后，按照目標(biāo)加載模式進(jìn)行加載.有水條件下的測(cè)試流程與無(wú)水條件下的類(lèi)似，區(qū)別在于有水條件下需將試件在60℃水浴中浸泡4h，然后在目標(biāo)測(cè)試溫度下進(jìn)行測(cè)試.采用拉拔加載模式，拉拔過(guò)程為：上平行板以10μm/s的速率進(jìn)行拉拔，設(shè)定間隙達(dá)5000μm 時(shí)停止拉拔，采集加載過(guò)程中的拉拔力.

圖1 動(dòng)態(tài)剪切流變儀與夾具

1.4 表面能分量的獲取

采用德國(guó)Dataphysics OCA40 Micro接觸角測(cè)量?jī)x，對(duì)5種瀝青與蒸餾水、甘油及甲酰胺3種測(cè)試液體進(jìn)行接觸角測(cè)試，并進(jìn)行相應(yīng)表面能分量的計(jì)算.試樣的制備及測(cè)試過(guò)程為：將瀝青加熱至流體狀態(tài)，使用刮刀將瀝青均勻涂抹在載玻片上，將制好的瀝青試樣置于干燥箱中12h后進(jìn)行接觸角測(cè)試，每組試樣重復(fù)測(cè)試8次，結(jié)果取平均值.不銹鋼夾具、石灰?guī)r、玄武巖、砂巖及花崗巖的表面能分量參考文獻(xiàn)[1,12]的測(cè)試結(jié)果.

2 可行性分析

2.1 表面能參數(shù)的計(jì)算

表面能為真空環(huán)境中增加單位表面積所需做的功，可使用二元理論或酸堿理論進(jìn)行描述.本文使用酸堿理論進(jìn)行表面能的相關(guān)計(jì)算，通過(guò)測(cè)試3種已知表面能參數(shù)的液體與瀝青的接觸角后，使用Young-Dupré方程求解其表面能分量，并計(jì)算無(wú)水條件下瀝青的內(nèi)聚功WBB、瀝青與集料的黏附功WAB以及有水條件下瀝青與集料的剝落功WABW，見(jiàn)式(1)～(3).

(1)

(2)

(3)

有水條件下瀝青的內(nèi)聚功WBBW為：

(4)

式中：γW為水的表面能.

瀝青與夾具的黏附功WFB、有水條件下瀝青與夾具的剝落功WFBW和瀝青與集料的黏附功形式類(lèi)似，將式(1)～(3)中集料的表面能參數(shù)替換成夾具的表面能參數(shù)即可.

2.2 潛在破壞模式分析

2.2.1無(wú)水條件下潛在破壞模式分析

無(wú)水條件下5種瀝青的內(nèi)聚功WBB、瀝青與夾具及不同集料的黏附功WD的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.由表2可見(jiàn)：瀝青的內(nèi)聚功遠(yuǎn)小于瀝青與夾具及瀝青與不同集料的黏附功.由此可見(jiàn)，夾具、瀝青及集料組成的三相體系在無(wú)水條件下，瀝青更趨向于發(fā)生內(nèi)聚性失效，即破裂面出現(xiàn)在瀝青內(nèi)部.

表2 無(wú)水條件下瀝青的內(nèi)聚功、瀝青與夾具及不同集料的黏附功

2.2.2有水條件下潛在破壞模式分析

有水條件下5種瀝青的內(nèi)聚功WBBW、瀝青與夾具及不同集料剝落功WW的計(jì)算結(jié)果如表3所示.由表3可見(jiàn)：有水條件下不同瀝青的內(nèi)聚功、瀝青與不銹鋼夾具的剝落功均為正值，表明水分在瀝青中的擴(kuò)散、有水條件下瀝青從不銹鋼夾具上的脫離并非熱力學(xué)自發(fā)過(guò)程；結(jié)合瀝青與集料的剝落功為負(fù)數(shù)的特點(diǎn)，可知有水條件下瀝青在不銹鋼夾具、瀝青及集料組成的三相體系中更趨向于發(fā)生瀝青與集料界面的黏附性失效.

表3 有水條件下瀝青的內(nèi)聚功、瀝青與夾具及不同集料的剝落功

綜上，無(wú)水及有水條件下瀝青的失效趨向于出現(xiàn)在瀝青內(nèi)部或?yàn)r青與集料界面處，因此本文提出的測(cè)試方法是可行的，不需要采取額外技術(shù)手段增加不銹鋼夾具表面的粗糙度來(lái)防止瀝青從夾具表面脫離，有利于精確控制瀝青膜厚.

3 瀝青與集料黏結(jié)性能測(cè)試與驗(yàn)證

3.1 瀝青與集料黏結(jié)性能評(píng)價(jià)指標(biāo)

選擇拉拔試驗(yàn)對(duì)瀝青與集料界面的黏附性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，同時(shí)考慮水對(duì)瀝青失效模式的影響，選用拉拔強(qiáng)度(P)、拉拔功(W)、殘留拉拔強(qiáng)度比(RSR)、殘留拉拔功比(RWR)考察瀝青與集料界面黏結(jié)特性，其計(jì)算式見(jiàn)式(5)～(8).

(5)

(6)

(7)

(8)

式中：Fpeak為拉拔力峰值；S為瀝青截面面積；Sint為加載曲線積分面積；V為加載速率；D為瀝青膜初始厚度；Pwet、Wwet、Pdry、Wdry分別為浸水處理后有水、無(wú)水條件下瀝青與集料之間的拉拔強(qiáng)度與拉拔功.

3.2 拉拔試驗(yàn)結(jié)果及討論

在無(wú)水、有水及不同溫度(10、15、20、25、30℃)下對(duì)5種瀝青和2種集料進(jìn)行了拉拔試驗(yàn).無(wú)水條件下瀝青的失效模式見(jiàn)圖2.由圖2可見(jiàn)，無(wú)水條件下，失效界面出現(xiàn)在瀝青內(nèi)部，說(shuō)明瀝青出現(xiàn)內(nèi)聚性失效，與上述理論分析得出的潛在破壞模式相一致，即無(wú)水狀態(tài)下瀝青的黏結(jié)強(qiáng)度由瀝青的內(nèi)聚力決定，而與瀝青集料兩者界面的黏附特性無(wú)關(guān)，即與集料類(lèi)型無(wú)關(guān).Lachance-Tremblay等[13]的研究也表明在干燥情況下，不同的基底對(duì)拉拔強(qiáng)度沒(méi)有顯著性影響.此外，已有的研究表明，瀝青的勁度對(duì)拉拔試驗(yàn)結(jié)果有重要影響，勁度越大，拉拔強(qiáng)度越大[14-15].因此，無(wú)水條件下的拉拔試驗(yàn)僅能區(qū)分不同瀝青與同種集料黏結(jié)性能的差異，不能區(qū)分同種瀝青與不同集料的黏結(jié)性能.與拉拔強(qiáng)度、拉拔功相比，殘留強(qiáng)度比(RSR)與殘留拉拔功比(RWR)由于進(jìn)行了無(wú)量綱處理，消除了內(nèi)聚功、瀝青勁度或模量的差異對(duì)黏結(jié)性能評(píng)價(jià)的影響，可用于比較不同瀝青與不同集料組合下瀝青的黏結(jié)性能.

圖2 無(wú)水條件下瀝青的失效模式

在無(wú)水拉拔試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，將瀝青、集料組合進(jìn)行浸水處理后進(jìn)行同樣的拉拔試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)圖3.由圖3可見(jiàn)：RSR和RWR均小于100%，表明浸水處理降低了瀝青與集料的黏結(jié)性能；不同溫度下集料與不同瀝青組合時(shí)的RSR、RWR排序?yàn)镾BSMA4>SPMA>SBSMA3>PMA>BA，表明瀝青改性后水穩(wěn)定性提高；多聚磷酸雖然提高了瀝青與集料之間的水穩(wěn)定性，但是其對(duì)瀝青水穩(wěn)定性的改善效果弱于SBS改性劑；在基質(zhì)瀝青中添加1%摻量的PPA能顯著提高其與花崗巖的黏結(jié)性能，但是并未顯著改善其與石灰?guī)r的黏結(jié)性能，已有的研究也表明PPA能改善瀝青與酸性集料的黏附性能[16]，這表明多聚磷酸對(duì)黏附性能的影響與具體的集料類(lèi)型有關(guān)；隨著溫度的升高，RSR、RWR逐漸降低，這是因?yàn)樘岣邷囟饶芗铀贋r青與集料黏附性失效的熱力學(xué)過(guò)程；同時(shí)，隨著溫度的升高，不同瀝青與集料之間RSR、RWR的差異越明顯，即區(qū)分度越大，因此建議采用30℃作為拉拔試驗(yàn)的溫度.

圖3 不同測(cè)試溫度下瀝青與集料的殘留強(qiáng)度比與殘留拉拔功比

3.3 黏結(jié)性能評(píng)價(jià)指標(biāo)驗(yàn)證

為驗(yàn)證RSR與RWR指標(biāo)的合理性，采用Bhasin基于表面能理論所提出的配伍性參數(shù)ER1進(jìn)行比較，ER1指標(biāo)為瀝青與集料的黏附功與有水條件下瀝青與集料的剝落功比值的絕對(duì)值[1].不同瀝青與集料組合下，ER1的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖4.由圖4可見(jiàn)，除BA、PMA這2種瀝青外，其余瀝青與集料ER1的排序與其RSR、RWR的排序基本一致.這主要是因?yàn)锽hasin所提出的ER1指標(biāo)僅僅考慮到了剝落功與黏附功，而并未考慮瀝青的內(nèi)聚功.由2.2可知，瀝青與集料之間出現(xiàn)黏附性失效或?yàn)r青本身出現(xiàn)內(nèi)聚性失效時(shí)，應(yīng)由兩者之間的薄弱環(huán)節(jié)確定.因此，用配伍性參數(shù)ER0指標(biāo)(其計(jì)算式見(jiàn)式(9))來(lái)評(píng)價(jià)瀝青與集料的配伍性.

圖4 ER1計(jì)算結(jié)果

(9)

ER0數(shù)值越大，瀝青與集料的抗水損害能力越強(qiáng).不同瀝青與集料組合下，ER0的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖5.由圖5可見(jiàn)：ER0指標(biāo)對(duì)不同瀝青與集料組合的配伍性評(píng)價(jià)結(jié)果與RSR、RWR指標(biāo)排序完全一致，這說(shuō)明綜合考慮瀝青內(nèi)聚功、黏附功及剝落功的配伍性參數(shù)ER0評(píng)價(jià)指標(biāo)能更好地區(qū)分不同瀝青與集料之間的黏附性能差異.

圖5 ER0計(jì)算結(jié)果

為直觀地分析RSR、RWR與ER0的關(guān)系，繪制了其在30℃下的相關(guān)關(guān)系曲線，結(jié)果見(jiàn)圖6.由圖6可見(jiàn)：RSR、RWR與ER0的正相關(guān)系數(shù)R2均達(dá)到了0.8以上，這說(shuō)明本文提出的測(cè)試方法及評(píng)價(jià)指標(biāo)符合表面能原理，能有效地評(píng)價(jià)瀝青與集料的黏結(jié)性能；相較于RSR，RWR與ER0的相關(guān)系數(shù)更高，推薦優(yōu)先采用RWR指標(biāo)評(píng)價(jià)瀝青與集料的黏結(jié)性能.

圖6 30℃下RSR及RWR與ER0的相關(guān)關(guān)系

4 結(jié)論

(1)提出了基于真實(shí)瀝青膜厚的瀝青與集料黏結(jié)性能測(cè)試方法，表面能理論表明無(wú)水條件下瀝青趨向于發(fā)生內(nèi)聚性失效，而有水條件下趨向于發(fā)生瀝青與集料的黏附性失效，驗(yàn)證了該方法的可行性.

(2)瀝青改性對(duì)瀝青與集料的黏結(jié)性能有顯著影響，5種瀝青與集料黏結(jié)性能的排序?yàn)镾BSMA4>SPMA>SBSMA3>PMA>BA，SBS改性劑對(duì)瀝青水穩(wěn)定性的改善效果優(yōu)于多聚磷酸，相較于堿性集料，多聚磷酸能在一定程度上提高瀝青與酸性集料的水穩(wěn)定性.

(3)殘留拉拔強(qiáng)度比(RSR)與殘留拉拔功比(RWR)指標(biāo)能較好地區(qū)分不同瀝青與集料的黏結(jié)性能，推薦采用30℃下的RWR評(píng)價(jià)瀝青與集料的黏結(jié)性能.

(4)兼顧瀝青內(nèi)聚力、黏附功與剝落功的瀝青與集料配伍性參數(shù)ER0相較于傳統(tǒng)指標(biāo)能更好地區(qū)分不同瀝青與集料的黏結(jié)性能，且與RSR、RWR指標(biāo)具有較強(qiáng)的線性相關(guān)關(guān)系.