焦 東

(晉能控股煤業(yè)集團塔山白洞井,山西 大同 037029)

煤自燃和瓦斯災害始終是制約礦井安全生產(chǎn)的兩大災害,特別是綜放開采方式的煤層群開采礦井,由于放頂煤的原因,致使與上覆采空區(qū)貫通,此時采空區(qū)瓦斯抽采量增加的同時也將增加煤層自燃的風險。因此,研究近距離開采綜放工作面瓦斯與火聯(lián)合防治技術(shù)具有十分重要的現(xiàn)實意義。

蔣金泉等[1]采用實驗室模擬開采模型及數(shù)值模擬,研究煤層覆巖采動裂隙演化以及采動支承應力的變化對覆巖運動破壞的影響,進一步分析探討了卸壓瓦斯運移狀態(tài)。徐宇等[2]運用數(shù)值模擬方法對煤自燃與瓦斯的復合致災隱患區(qū)域進行了判定與分析。賈寶山等[3]采用數(shù)值模擬的方法,選取不同試驗因素計算得出工作面瓦斯與火協(xié)同防治的平衡點,從而解決采空區(qū)瓦斯與火協(xié)同防治問題。景珂寧[4]研究了近距離易自燃煤層開采工作面瓦斯涌出、采動覆巖裂隙演化、采場瓦斯運移、采空區(qū)遺煤自燃等規(guī)律,形成了一套復合采空區(qū)瓦斯與火協(xié)同防治技術(shù)。石銀斌等[5]針對近距離煤層群開采多重采空區(qū)下某工作面瓦斯與火隱患共存的實際情況,提出了瓦斯與火復合災害治理模式。楊小兵[6]對比分析了幾種瓦斯治理方法,研究表明用高位鉆孔抽采瓦斯能從根本上解決低瓦斯礦井工作面上隅角瓦斯超限問題。白慶華[7]提出一套高位鉆孔瓦斯抽采工藝,現(xiàn)場實測抽采效果明顯提高。賈廷貴等[8]模擬了抽采瓦斯對煤自燃誘導效應,明確了瓦斯與煤聯(lián)合作用下的礦井災害問題。褚廷湘等[9]計算分析了采空區(qū)瓦斯抽采量對遺煤氧化進而自燃的擾動影響。

目前,國內(nèi)外學者對煤層群開采瓦斯治理及采空區(qū)煤自燃防治進行了大量研究。但多數(shù)專家學者忽略了卸壓瓦斯抽采條件下綜放工作面回風、上隅角低氧等多種因素共同作用的結(jié)果。本文通過綜合研究覆巖裂隙演化規(guī)律、現(xiàn)場采空區(qū)氣體運移特征及注氮量等幾個主要影響因素,分析研究瓦斯與火聯(lián)合防治下各個影響因素的關(guān)系效應,研究制定近距離煤層群綜放工作面采空區(qū)瓦斯與火聯(lián)合防治方案,可為類似礦井提供技術(shù)借鑒。

1 工程概況

山西大同某礦瓦斯涌出量小,絕對和相對涌出量分別為0.96 m3/min和0.51 m3/t。8108工作面位于C5#層南部301盤區(qū),工作面所在C5#煤層厚度4.2 m,自燃傾向性等級為Ⅱ級(自燃),采用綜放一次采全高的開采方法。工作面采用“U”型通風,2108巷進風,5108巷回風,實際配風為1 720 m3/min,瓦斯絕對涌出量為0.18 m3/min。由于C3#—C5#層間距為3～5 m,因此該盤區(qū)與上覆層厚為3.3 m的C3#層南部301盤區(qū)屬近距離開采。C3#層南部301盤區(qū)于2008年開采結(jié)束,共封閉8個采空區(qū),其中8108對應上覆層有C3#層8106工作面采空區(qū),該采空區(qū)積水已排放完,當8108工作面進入上覆采空區(qū)對應位置開采時,由于與上覆采空區(qū)近距離開采、采空區(qū)漏風、采煤工藝(放頂煤)等因素導致工作面上隅角積氣,出現(xiàn)低氧、有害氣體積聚等安全隱患。

2 覆巖裂隙演化及氣體運移規(guī)律

研究采用平面模擬試驗裝置,根據(jù)實驗室裝置尺寸和實際巖層確定幾何相似比為1∶100,模型模擬不到的巖層采用金屬塊配重代壓。根據(jù)幾何相似比與時間相似比之間的關(guān)系,確定時間相似比為1∶10;本試驗相似模擬材料選用河砂、淀粉、石膏和水,密度相似比確定為1∶1.5;最后根據(jù)幾何相似比與密度相似比的關(guān)系確定應力相似比為1∶150。模型尺寸為:長×寬×高=2.0 m×0.2 m×1.1 m;數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采用10 cm×10 cm網(wǎng)格位移測線,記錄離層和裂隙的演變過程;底部布置應力傳感器進行采動應力監(jiān)測。

2.1 近距離煤層開采覆巖垮落規(guī)律

由圖1可以看出C3#煤8106工作面推進75 m時,覆巖垮落影響范圍擴展到6#測線即粉砂巖附近,此時高度距離C3#煤層頂板35 m。3#測線上測點出現(xiàn)較大下沉且表現(xiàn)為不規(guī)則下沉垮落。4#—6#測線下沉量較小,表明該區(qū)域巖層受下方垮落巖層影響出現(xiàn)緩慢下沉,僅產(chǎn)生離層裂隙未發(fā)生垮落現(xiàn)象,此時該區(qū)域處于煤層采動覆巖裂隙帶中。8106工作面推進110 m后,處于垮落帶中的3#測線與其他測線下沉量差距變大,3#測線最大下沉量是其他測線測點最大下沉量的2倍。此時,覆巖垮落影響范圍繼續(xù)向上發(fā)展,7#測線所在附近巖層出現(xiàn)離層下沉現(xiàn)象,其上測點采空區(qū)中部最大下沉量達到0.9 m。工作面推進150 m后,處于巖層垮落帶內(nèi)的3#測線以及距離垮落帶最近的4#測線所在巖層位移下沉現(xiàn)象突出,其它測線下沉量較小。

圖1 C3#煤推進過程位移變化特征Fig.1 Displacement variation of C3# coal seam during advancing process

由圖2可以看出,C5#煤8108工作面回采過程中,煤層群采動裂隙相互貫通,2#測線范圍內(nèi)覆巖產(chǎn)生大的下沉,最大位移量2.7 m,導致其上3#—9#測線位移下沉量再次增大。C5#8108工作面推進150 m時位于煤層間隔層內(nèi)的1#、2#測線位移下沉量變化較大,3#—9#測線則隨著覆巖高度的增大整體位移表現(xiàn)為逐漸減小的趨勢。

2.2 重復采動下工作面支承應力分布

C3#煤8106工作面回采完成后采空區(qū)上覆巖層整體性破壞,在下層C5#煤上方形成塑性區(qū)。隨著采空區(qū)下方C5#煤層的開采,應力狀態(tài)重新分布,兩側(cè)邊界煤柱應力集中，見圖3所示。

(a)不同推進距下應力集中系數(shù)

(b)不同回采時期應力分布圖3 重復采動下應力分布特征Fig.3 Stress distribution under repeated mining

在工作面回采初期,其上覆巖層無法對底板形成壓力,工作面位于上煤層采空區(qū)壓實區(qū)外,工作面前方應力集中系數(shù)2.0～2.2,遠小于兩側(cè)邊界煤柱處的支承應力,邊界煤柱處的應力集中系數(shù)約是工作面前方應力峰值的1.75倍,如圖3(a)所示。隨著工作面的推進,下層煤頂板隨采隨冒,煤層群采動裂隙相互貫通,C5#煤層8108工作面處于C3#煤層采空區(qū)壓實區(qū)內(nèi),采空區(qū)下工作面形成不對稱的馬鞍形應力分布,如圖3(b)所示。工作面回采后期,采空區(qū)中部形成新的壓實區(qū),應力集中系數(shù)逐漸向原巖應力狀態(tài)靠近。

2.3 煤層群重復采動氣體運移特征分析

如圖4所示為采空區(qū)上隅角混合氣體運移狀態(tài)分布圖。可以看出,C3#煤層回采后,其上覆巖層下沉垮落,在采空區(qū)橫向方向上形成兩側(cè)裂隙區(qū)以及采空區(qū)中部覆巖垮落壓實區(qū)。C5#煤層開采后,采動裂隙在重復開采的影響下相互貫通,卸壓瓦斯沿瓦斯運移通道升浮、擴散;底板方向的鄰近層也會因卸壓膨脹變形,使底板方向鄰近層瓦斯通過張裂隙進入開采層采空區(qū)[10]。

圖4 煤層群采空區(qū)氣體運移分布Fig.4 Gas migration and distribution in the goaf of coal seam group

瓦斯上升和擴散過程中不斷摻入周圍CO2、CO、O2以及對采空區(qū)進行防火、滅火的高濃度N2。氣體間在采空區(qū)氣體運移通道(裂隙區(qū)內(nèi)橫向和縱向裂隙)內(nèi)發(fā)生了自平衡置換。大部分密度較大的CO2和O2向下運移,在通風負壓的作用下在巷道內(nèi)流通。密度較小的采空區(qū)遺煤瓦斯則沿著縱向裂隙向上運移至垮落帶及裂隙帶臨界處的卸壓瓦斯儲集空間,而鄰近層及本煤層中殘留的CO和向采空區(qū)注入的高濃度N2則會隨著采空區(qū)漏風帶出到上隅角從而造成低氧現(xiàn)象。

3 瓦斯與火聯(lián)合防治方案

分析和治理工作面上覆采空區(qū)積氣對解決工作面上隅角低氧,有害氣體積聚等隱患尤為重要,在8108工作面回風順槽5108巷掘進期間向上覆采空區(qū)間隔施工鉆孔,通過鉆孔閥門來定期檢測分析上覆采空區(qū)積氣并利用上覆采空區(qū)和工作面回風順槽之間壓差來釋放上覆采空區(qū)積氣至回風巷來達到減少工作面上隅角低氧、有害氣體積聚等問題。

1)在8108工作面回風順槽5108巷施工鉆孔,通過鉆孔閥門把8108工作面上覆采空區(qū)積氣釋放至回風巷已達到減少工作面上隅角低氧、有害氣體積聚等問題。

2)采用全風壓導風對上隅角積氣進行稀釋,采用直徑400 mm風筒從上隅角接至回風繞道,利用工作面全風壓對上隅角積氣進行導流稀釋。

3)上、下隅角退錨和端頭封堵墻。在工作面回采過程中,及時采取退錨索措施,避免懸頂面積過大造成的采空區(qū)低氧氣體涌出、渦流積聚區(qū)面積增大、大面積垮落時大量低氧氣體瞬間涌出造成的持續(xù)低氧。同時施工端頭封堵墻,減少采空區(qū)漏風,從而保證上隅角風流及時將有害氣體稀釋、吹散。

4)調(diào)整工作面注氮量。在保證采空區(qū)防、滅火情況穩(wěn)定的前提條件下,合理調(diào)整注氮量,減少采空區(qū)氮氣溢出,從而保證上隅角氧氣濃度。采空區(qū)注氮量的大小是造成上隅角低氧的重要因素,當注氮量為600～800 m3/h時,上隅角氧氣體積分數(shù)較未注氮時至少要下降0.5%。合理控制注氮量也能提高上隅角氧氣含量,在8108面設計注氮量為526 m3/h,為不出現(xiàn)上隅角低氧現(xiàn)象并同時在保證工作面沒有自燃隱患的要求下,將8108工作面注氮量降到420 m3/h～450 m3/h之間。

5)每天對上隅角不同氣體進行體積濃度變化分析,及時調(diào)整風量大小從而形成對有害氣體的稀釋作用。

4 現(xiàn)場鉆孔氣體成分分析

4.1 鉆孔施工方案

在8108工作面回風順槽5108巷掘進期間，向C3#煤層采空區(qū)施工鉆孔,其中5108巷1256 m處為1#鉆孔，1206 m為2#鉆孔，1156 m處為3#鉆孔，1106 m為4#鉆孔，1056 m為5#鉆孔。每個鉆孔相鄰50 m,并在鉆孔口加裝閥門,取樣化驗后保持關(guān)閉狀態(tài),鉆孔布置位置見圖5所示。

圖5 取樣鉆孔布置示意圖Fig.5 Sampling borehole layout

4.2 鉆孔內(nèi)氣體含量分析

在8108工作面開采期間每天夜班分別對5108巷的5個鉆孔內(nèi)氣體情況進行取樣化驗,如圖6所示。累計分析出瓦斯體積分數(shù)最高達到1.3%,CO體積分數(shù)最高為6×10-6,CO2體積分數(shù)最大為10.6%,O2體積分數(shù)最低達到8.0%。首先確定了C3#煤層8106采空區(qū)沒有自燃發(fā)火現(xiàn)象,其次針對上隅角積氣出現(xiàn)的低氧,有害氣體積聚等隱患進行有效治理便可初步確保工作面安全生產(chǎn)。

(c)O2含量變化

(b)CO含量變化

(d)CO2含量變化圖6 1#—5#鉆孔內(nèi)不同氣體含量Fig.6 Content of different gasesin boreholes (from No.1 to No.5)

(a)CH4含量變化

5 結(jié)論

1)運用物理相似模擬實驗,采用位移測點和底板應力傳感器數(shù)據(jù)分析了近距離煤層重復采動條件下覆巖位移變化及煤層應力分布情況；為準確掌握采空區(qū)混合氣體運移通道演化趨勢及進一步分析研究采空區(qū)混合氣體積聚、流動情況提供了一定的基礎。

2)在綜采工作面回風順槽向上覆巖層施工鉆孔,通過不同鉆孔歷史性氣體取樣分析，和8108工作面上隅角氣體濃度分析，得出該工作面上覆采空區(qū)未出現(xiàn)煤體自燃現(xiàn)象和上覆采空區(qū)氣體下泄。

3)通過在工作面回風順槽施工鉆孔釋放積氣到回風巷,以及對工作面上隅角采用全風壓導風,上、下隅角退錨和端頭封堵墻等手段治理工作面上隅角積氣出現(xiàn)的低氧、有害氣體積聚等問題具有顯著效果。