劉紫瑩 朱嘉誠(chéng) 唐紹凡 李歡 張明杰

（1 北京空間機(jī)電研究所，北京 100094）

（2 蘇州大學(xué)光電科學(xué)與工程學(xué)院，蘇州 215006）

0 引言

對(duì)地觀測(cè)衛(wèi)星受地面反照率變化和大氣層變化的影響，導(dǎo)致地面觀測(cè)場(chǎng)景不均勻。在沿軌方向的觀測(cè)場(chǎng)景不均勻?qū)⒃斐尚禽d成像光譜儀中的物理狹縫被非均勻照明，對(duì)于大氣探測(cè)等領(lǐng)域光譜維過采樣的成像光譜儀，將導(dǎo)致光譜響應(yīng)函數(shù)失真[1]。目前，可采用軟件校正或硬件抑制解決光譜儀狹縫照明不均勻?qū)е碌墓庾V失真現(xiàn)象。美國(guó)宇航局發(fā)射Aura衛(wèi)星中的OMI載荷、歐空局研制Sentinel-4衛(wèi)星中的UVN載荷等，均采用軟件算法對(duì)光譜失真進(jìn)行校正補(bǔ)償，通過時(shí)間過采樣的數(shù)據(jù)來承載狹縫照明不均勻的信息，進(jìn)行算法校正[2-4]。但是軟件算法只能校正可見光波段下的光譜失真問題，無法應(yīng)用于短波紅外譜段。因此，歐空局在Sentinel-5衛(wèi)星搭載的UVNS光譜儀系統(tǒng)上，采用添加反射式狹縫均質(zhì)器的硬件抑制方法，減少觀測(cè)場(chǎng)景在沿軌方向的不均勻性導(dǎo)致的光譜響應(yīng)函數(shù)扭曲，從而降低大氣成份計(jì)算誤差。此外，德國(guó)在提出的CarbonSat衛(wèi)星計(jì)劃中，也通過添加反射式狹縫均質(zhì)器設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)勻光探測(cè)[5-8]。

目前，中國(guó)關(guān)于觀測(cè)場(chǎng)景不均勻?qū)е鹿庾V失真的研究尚處于起步階段，作為硬件抑制的方法——狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀光學(xué)設(shè)計(jì)，具有研究的必要性。本文首先分析明暗分布不均勻的觀測(cè)場(chǎng)景對(duì)星載成像光譜儀的影響，然后介紹狹縫均質(zhì)器的構(gòu)成和工作原理，最后給出系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)和結(jié)果，并進(jìn)行了像質(zhì)評(píng)價(jià)、仿真驗(yàn)證和分析說明。

1 狹縫均質(zhì)器

1.1 場(chǎng)景不均勻性分析

場(chǎng)景不均勻性是由云、氣溶膠層、地面高度等造成的大氣層變化和地面反照率變化引起的。因此，星載成像光譜儀觀測(cè)的場(chǎng)景在沿軌方向，即子午方向明暗分布不均勻。圖1為沿軌方向參數(shù)化的一維“非均勻場(chǎng)景”。

圖1 中為沿衛(wèi)星飛行方向，將成像光譜儀觀測(cè)到的不均勻場(chǎng)景進(jìn)行一維參數(shù)化，“#1”為觀測(cè)場(chǎng)景的明暗分布由全暗場(chǎng)景變?yōu)槿鲌?chǎng)景，“#2”為由全明場(chǎng)景變?yōu)槿祱?chǎng)景。

帶有空間相關(guān)性信息的權(quán)重W(x)在全明和全暗兩種反照率值之間進(jìn)行線性插值，其中插值權(quán)重W(x)僅采用兩個(gè)值，即0或1。當(dāng)測(cè)量的光譜坐標(biāo)為λ時(shí)，觀測(cè)場(chǎng)景的反照率L(λ,x)為

圖1 一維“非均勻場(chǎng)景”Fig.1 One dimensional “inhomogeneous scene”

式中x指衛(wèi)星沿軌運(yùn)動(dòng)方向；L1()λ表示測(cè)量光譜坐標(biāo)為λ時(shí)，全暗場(chǎng)景的反照率值；L2()λ表示測(cè)量光譜坐標(biāo)為λ時(shí)，全明場(chǎng)景的反照率值。

成像光譜儀傳播參數(shù)化的反照率L(λ,x)：將沿軌方向不均勻的觀測(cè)場(chǎng)景權(quán)重W(x)與望遠(yuǎn)系統(tǒng)的點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)PSaF(x,y)進(jìn)行模糊處理得到W~(x)，再經(jīng)過狹縫邊緣的切割和光譜儀點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的模糊處理，最終獲得成像光譜儀的輻照度I(λ,x)為

式中y指衛(wèi)星交軌運(yùn)動(dòng)方向；S(x)為狹縫函數(shù)；PSbF(x,y)為光譜儀的點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)；*表示卷積。

將模糊處理的權(quán)重W~(x)替換為在狹縫寬度上的平均值，得到均勻場(chǎng)景下的輻照度V，進(jìn)而評(píng)估因場(chǎng)景不均勻性帶來的輻射誤差。

圖2 為對(duì)不同波段處均勻場(chǎng)景下的輻照度V進(jìn)行歸一化后，獲得的在不均勻場(chǎng)景下，成像光譜儀的歸一化輻射誤差值。由圖2可知，波長(zhǎng)在760~770nm之間，成像光譜儀的歸一化輻射誤差波動(dòng)較為明顯。由于明暗分布不均勻的觀測(cè)場(chǎng)景將造成在成像光譜儀入射狹縫處成非均勻照明的像，最終導(dǎo)致產(chǎn)生輻射誤差。通過在傳統(tǒng)成像光譜儀的入射狹縫后面添加一個(gè)具有勻光功能的柱透鏡式狹縫均質(zhì)器，將入射狹縫處照明非均勻的圖像進(jìn)行勻化，實(shí)現(xiàn)輻射誤差的抑制。

圖2 歸一化輻射誤差Fig.2 Relative radiation error

1.2 狹縫均質(zhì)器構(gòu)成和原理

柱透鏡式狹縫均質(zhì)器是由物理狹縫、柱狀透鏡、虛擬狹縫三部分組成[9]，結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 柱狀透鏡式狹縫均質(zhì)器結(jié)構(gòu)透視圖Fig.3 Structure diagram of the lens-based slit homogenizer

圖3 中坐標(biāo)x指衛(wèi)星沿軌運(yùn)動(dòng)方向即子午方向即物理狹縫寬度方向，坐標(biāo)y指衛(wèi)星交軌運(yùn)動(dòng)方向即弧矢方向即物理狹縫長(zhǎng)度方向，在物理狹縫后放置與狹縫平行的柱狀透鏡，f1為柱狀透鏡的前焦距，透過狹縫的光線經(jīng)柱透狀鏡后形成虛擬狹縫，虛擬狹縫像投影在柱狀透鏡后焦距f2處。即狹縫均質(zhì)器的前焦平面與物理狹縫平面重合，狹縫均化器的后焦平面與虛擬狹縫面重合。

其工作原理是將望遠(yuǎn)物鏡的像與狹縫均質(zhì)器的瞳進(jìn)行交換，即望遠(yuǎn)物鏡上不同視場(chǎng)且能量分布不均勻的光束通過狹縫均質(zhì)器中的柱狀透鏡進(jìn)行折射，形成平行光，即各視場(chǎng)光束的能量分布均勻。不同視場(chǎng)的光束在光譜儀入口處相互重合，最終形成光線均勻分布的光瞳圖像，實(shí)現(xiàn)光譜儀入口處圖像照明均勻，如圖4所示。

圖4 中三個(gè)不同顏色的線代表三個(gè)不同的視場(chǎng)，在望遠(yuǎn)物鏡（物理狹縫）處分布三個(gè)不同視場(chǎng)的光束，即物理狹縫處形成光照不均勻的物理狹縫圖像，通過柱狀透鏡的作用，將三個(gè)不同視場(chǎng)的光束均變成平行光，并在其光瞳處三個(gè)視場(chǎng)的光束相重合，即物理狹縫圖像的光線進(jìn)行重新分布，得到光照均勻的虛擬狹縫圖像。

圖4 狹縫均質(zhì)器工作原理Fig.4 Working principle of slit homogenizer

采用柱狀透鏡作為勻光元件具有如下優(yōu)點(diǎn)：

1）該透鏡僅在狹縫寬度方向有曲率，沿狹縫方向沒有曲率。滿足光線僅在狹縫寬度方向發(fā)生彎曲，不改變沿狹縫方向光線，以保留交軌方向完整圖像信息；

2）柱狀透鏡的橫截面為圓形，旋轉(zhuǎn)自由度小，安裝無需控制；

3）柱狀透鏡相對(duì)堅(jiān)固，虛擬狹縫平面可以靠近物理狹縫平面，減小狹縫均質(zhì)器設(shè)備的體積。

2 系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案

2.1 光學(xué)相關(guān)指標(biāo)要求

由于光譜響應(yīng)函數(shù)失真現(xiàn)象僅存在于大氣探測(cè)等領(lǐng)域光譜維過采樣的寬狹縫成像光譜儀中，因此本系統(tǒng)狹縫的寬度為100μm, 并選用像元尺寸為25μm×25μm的CCD面陣探測(cè)器，光譜維4倍過采樣，滿足狹縫像在寬度方向上被完整接收，空間維不進(jìn)行合并，通過4倍過采樣實(shí)現(xiàn)采集保真的光譜信息[10]。

目前，國(guó)際上針對(duì)可見光波段范圍內(nèi)的光譜失真問題，均采用后期軟件校正的方法解決，但是，軟件校正不能用于吸收帶太強(qiáng)、由多種化學(xué)物質(zhì)產(chǎn)生的短波紅外譜段。因此，本系統(tǒng)的工作波段范圍為1.0~2.5μm，通過該儀器的研究設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)硬件抑制的方法解決在短波紅外譜段出現(xiàn)的光譜失真現(xiàn)象。儀器與光學(xué)系統(tǒng)相關(guān)的指標(biāo)要求見表1。

表1 光學(xué)相關(guān)指標(biāo)Tab.1 Specifications related with optical system

2.2 設(shè)計(jì)方案

狹縫均質(zhì)器用于勻化物理狹縫寬度方向的光線，不改變弧矢方向光線的傳播路徑，在勻化沿軌方向不均勻性的同時(shí)，保留交軌方向的空間信息。為此，需要設(shè)計(jì)特定像散的前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)觀測(cè)對(duì)象的子午像點(diǎn)成像到狹縫均質(zhì)器的前表面，弧矢像點(diǎn)成像到狹縫均質(zhì)器的后表面，即均質(zhì)器不作用于弧矢像點(diǎn)。在滿足系統(tǒng)指標(biāo)要求的初始望遠(yuǎn)系統(tǒng)后面添加具有像散特性的光學(xué)元件——柱面透鏡[11-12]，可以通過改變柱面透鏡的曲率半徑，靈活地設(shè)置望遠(yuǎn)系統(tǒng)像散大小，易于后期操作和裝配。分光系統(tǒng)采用凸面光柵Offner型分光裝架，具有固有像差小、像質(zhì)良好等優(yōu)點(diǎn)[13-14]，該光學(xué)系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖5所示。

圖5 整體方案結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.5 Sketch of optical system

狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀包括像散型望遠(yuǎn)系統(tǒng)、狹縫均質(zhì)器和分光系統(tǒng)。 像散型望遠(yuǎn)系統(tǒng)將觀測(cè)對(duì)象的子午像點(diǎn)成像到狹縫均質(zhì)器前表面，弧矢像點(diǎn)成像到分光系統(tǒng)焦平面，狹縫均質(zhì)器對(duì)子午像點(diǎn)進(jìn)行勻光處理，在分光系統(tǒng)焦平面上形成虛擬狹縫圖像，經(jīng)后組Offner分光裝架進(jìn)行分光接收，最終可在探測(cè)器焦平面上得到光譜圖像。

3 系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)與結(jié)果

3.1 像散型前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)

根據(jù)光學(xué)指標(biāo)要求，選擇具有無遮攔、寬視場(chǎng)、大孔徑、小尺寸的離軸三反式系統(tǒng)作為初始望遠(yuǎn)結(jié)構(gòu)[15-17]。然后在離軸三反系統(tǒng)的三鏡后面添加一個(gè)柱面透鏡，將其子午方向的曲率半徑和中心厚度設(shè)置為變量進(jìn)行人機(jī)交互式優(yōu)化，得到像散型前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)子午和弧矢方向成像品質(zhì)最優(yōu)的位置，設(shè)為望遠(yuǎn)系統(tǒng)的子午像面、弧矢像面，兩個(gè)像面之間的距離即為前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)所提供的像散值。優(yōu)化后得到像散型望遠(yuǎn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果如圖6所示，結(jié)構(gòu)參數(shù)見表2。

圖6 像散型望遠(yuǎn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果Fig.6 Design result of astigmatic telescope

表2 優(yōu)化后像散型望遠(yuǎn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.2 Optimized parameters of astigmatic telescope system configuration

望遠(yuǎn)系統(tǒng)的像散值為0.596mm，子午方向焦距f3=187mm，弧矢方向焦距f4=200mm，F(xiàn)數(shù)為3.86，視場(chǎng)角為6°×0.028°，所成物理狹縫像的寬度為97.6μm，長(zhǎng)度為21.1mm，滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。

圖7 （a）、（b）分別是系統(tǒng)子午像面中子午像點(diǎn)和弧矢像面中弧矢像點(diǎn)的調(diào)制傳遞函數(shù)曲線（MTF），在奈奎斯特頻率（20線對(duì)/mm）處，系統(tǒng)子午像點(diǎn)和弧矢像點(diǎn)的 MTF 值分別大于 0.79和0.81，光學(xué)系統(tǒng)具有接近衍射極限的成像品質(zhì)。

圖7 像散型前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)MTF曲線Fig.7 MTF curve of astigmatic telescop

3.2 狹縫均質(zhì)器

柱透鏡式狹縫均質(zhì)器結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取需滿足以下光學(xué)成像要求：

1）通過柱狀透鏡的勻光作用，使成像在物理狹縫處同視場(chǎng)的發(fā)散光線變成平行光，然后在虛擬狹縫處實(shí)現(xiàn)不同視場(chǎng)光線的匯聚。

2）在子午方向，由不同視場(chǎng)光線匯聚成的虛擬狹縫像與勻光作用前的物理狹縫像大小相同。

3）在弧矢方向，光線的傳播不受狹縫均質(zhì)器勻光作用的影響，以保留交軌方向的空間信息，要求弧矢像點(diǎn)的成像品質(zhì)優(yōu)良。

根據(jù)其光學(xué)成像要求，借助Zemax軟件，在滿足前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)所提供的像散值的前提下，確定理想柱狀透鏡子午方向的光焦度值xφ，再通過焦距公式和普通柱狀透鏡的焦距和曲率半徑關(guān)系公式，計(jì)算得出柱狀透鏡子午方向曲率半徑、弧矢方向曲率半徑、前焦距f1和后焦距f2的初始結(jié)構(gòu)參數(shù)，將其輸入軟件中，通過改變柱狀透鏡子午方向曲率半徑、中心厚度、前焦距f1和后焦距f2的值，綜合考慮設(shè)備中柱狀透鏡的結(jié)構(gòu)尺寸和加工難易程度以及光線的分布情況等因素，反復(fù)調(diào)整，獲得滿足成像品質(zhì)要求的最優(yōu)解。依上述描述可確定狹縫均質(zhì)器初始結(jié)構(gòu)參數(shù)，如表3所示。

表3 柱狀透鏡式狹縫均質(zhì)器結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.3 Structure parameters of lens-based slit homogenizer 單位：μm

通過調(diào)制傳遞函數(shù)MTF曲線評(píng)價(jià)柱透鏡式狹縫均質(zhì)器的成像品質(zhì)，如圖8(a)、(b)所示。

圖8 狹縫均質(zhì)器MTF曲線Fig.8 MTF curve of slit homogenizer

圖9 入射光源在沿狹縫寬度方向的非均勻照明Fig.9 Non-uniform illumination of the incident light source along the width of the slit

用物理狹縫面的子午像點(diǎn)MTF曲線評(píng)價(jià)均質(zhì)器子午方向的像質(zhì)，虛擬狹縫面的弧矢像點(diǎn)MTF曲線評(píng)價(jià)均質(zhì)器弧矢方向的像質(zhì)。整個(gè)視場(chǎng)和波段的子午像點(diǎn)和弧矢像點(diǎn)MTF分別達(dá)到0.79和0.68以上，柱透鏡式狹縫均質(zhì)器成像品質(zhì)良好。

利用LightTools建立仿真模型進(jìn)行5×108條光線追跡，通過對(duì)狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀中虛擬狹縫出瞳面的出光特性與傳統(tǒng)成像光譜儀中物理狹縫面的出光特性進(jìn)行分析對(duì)比，評(píng)價(jià)柱透鏡式狹縫均質(zhì)器的勻光性能。

成像光譜儀中物理狹縫被非均勻照明的原因是衛(wèi)星觀測(cè)場(chǎng)景在沿狹縫寬度方向上的不均勻造成的。因此，通過仿真入射光源在沿狹縫寬度方向的非均勻性，實(shí)現(xiàn)星載成像光譜儀觀測(cè)場(chǎng)景不均勻性的模擬，如圖9所示。

圖9 是將一束均勻分布的平行光在沿狹縫寬度方向上進(jìn)行遮擋，使入射光線在子午方向明暗分布不均勻。將仿真后的光線分別入射到傳統(tǒng)成像光譜儀和狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀中，獲得如圖10（a）傳統(tǒng)成像光譜儀物理狹縫面的輻照度分布和圖10（b）狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀虛擬狹縫面的輻照度分布。

圖10 觀測(cè)非均勻目標(biāo)的輻照度Fig.10 Irradiance of non-uniform target

圖10 左邊是整個(gè)狹縫范圍內(nèi)的照度圖，右邊是狹縫寬度方向的照度分布曲線。將在狹縫寬度方向上兩種光譜儀的照度分布值代入不均勻度公式

式中σ為不均勻度；Imax，Imin分別為最大輻照度和最小輻照度值，通過計(jì)算得出傳統(tǒng)成像光譜儀中物理狹縫面不均勻度為100%，柱透鏡式狹縫均質(zhì)器的虛擬狹縫面不均勻度為14.29%，與傳統(tǒng)成像光譜儀中物理狹縫面的均勻度相比較，狹縫均質(zhì)器具有顯著勻光功能。

3.3 Offner分光裝架

分光裝架的設(shè)計(jì)指標(biāo)如表4所示，狹縫長(zhǎng)度和數(shù)值孔徑均與前置系統(tǒng)相匹配，可對(duì)由狹縫均質(zhì)器所生成的虛擬狹縫進(jìn)行光譜分光。

由于系統(tǒng)的探測(cè)光譜范圍為1~2.5μm，光譜采樣間隔為10nm，探測(cè)器像元尺寸為100 μm，可計(jì)算得到系統(tǒng)譜面寬度為15mm。為了確保光柵的曲率半徑值在合適的范圍內(nèi)，令其槽密度取50線對(duì)/mm作為初始值，在一級(jí)衍射條件下，根據(jù)系統(tǒng)的同心對(duì)稱性和光柵方程可分別計(jì)算求得Offner的初始結(jié)構(gòu)光柵、反射鏡1和反射鏡2的曲率半徑值。將計(jì)算得到的初始結(jié)構(gòu)參數(shù)輸入優(yōu)化軟件，控制其成像品質(zhì)以及遮攔等性能[18-20]，經(jīng)過優(yōu)化得到最終設(shè)計(jì)結(jié)果如圖11所示，結(jié)構(gòu)參數(shù)如表5。圖12 展示了在中心波段處的MTF曲線，優(yōu)化得到的Offner分光裝架具有接近衍射極限的成像品質(zhì)。

表4 分光系統(tǒng)參數(shù)Tab.4 Parameters of dispersive light system

圖11 Offner分光裝架設(shè)計(jì)結(jié)果Fig.11 Design result of offner spectrometer

表5 結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab. 5 Optimized parameters

圖12 Offner分光裝架MTF曲線Fig.12 MTF curve of offner spectroscopic configuration

3.4 全光學(xué)系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果

將像散型前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)、柱透鏡式狹縫均質(zhì)器和Offner型分光裝架拼接，即得到狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀全光學(xué)系統(tǒng)，全系統(tǒng)光路如圖13所示，系統(tǒng)總長(zhǎng)為609mm，結(jié)構(gòu)緊湊。

圖13 全光學(xué)系統(tǒng)Fig.13 The whole optical system

利用MTF曲線評(píng)價(jià)狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀弧矢方向成像品質(zhì)，系統(tǒng)在中心波長(zhǎng)處的MTF曲線如圖14所示，在奈奎斯特頻率處，系統(tǒng)在弧矢方向的MTF值均優(yōu)于0.74，系統(tǒng)在弧矢方向成像品質(zhì)優(yōu)良。

利用光譜響應(yīng)函數(shù)SRF (Spectral Response Function)，直觀表現(xiàn)狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀可以有效抑制子午方向的光譜失真，表達(dá)式為

圖14 系統(tǒng)弧矢方向調(diào)制傳遞函數(shù)曲線Fig.14 MTF curve of optical system in sagittal direction

圖15 光譜響應(yīng)函數(shù)曲線Fig. 15 SRF curve

將仿真觀測(cè)場(chǎng)景不均勻得到的傳統(tǒng)成像光譜儀和狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀的輻照度分布值分別代入入射狹縫函數(shù)中，以表征真實(shí)的狹縫照明輪廓。本文計(jì)算了在中心波段為1.75μm處，三種不同情況下的光譜響應(yīng)函數(shù)曲線圖如圖15所示。

圖15 中，藍(lán)色線代表理想情況下，成像光譜儀的光譜響應(yīng)函數(shù)，綠色線、紅色線分別代表觀測(cè)場(chǎng)景不均勻情況下，狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀和傳統(tǒng)成像光譜儀的光譜響應(yīng)函數(shù)，將各曲線數(shù)據(jù)帶入式（7）中，對(duì)傳統(tǒng)成像光譜儀和狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀的光譜響應(yīng)函數(shù)失真值ΔSRF進(jìn)行量化

4 結(jié)束語

本文設(shè)計(jì)了一種工作于短波紅外波段的狹縫均質(zhì)器型成像光譜儀光學(xué)系統(tǒng)，包括像散型前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)、狹縫均質(zhì)器和Offner分光系統(tǒng)。前置望遠(yuǎn)系統(tǒng)通過添加柱狀透鏡實(shí)現(xiàn)特定的像散功能；后置分光系統(tǒng)采用Offner結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了像差小、像質(zhì)良好。利用柱透鏡式狹縫均質(zhì)器的勻光功能，抑制衛(wèi)星在沿軌方向觀測(cè)場(chǎng)景不均勻造成的光譜失真，提高光譜數(shù)據(jù)保真度，實(shí)現(xiàn)星載成像光譜儀在地物識(shí)別、環(huán)境監(jiān)測(cè)等應(yīng)用領(lǐng)域高保真的目標(biāo)，為實(shí)現(xiàn)升級(jí)光譜遙感技術(shù)高精準(zhǔn)性的需求，提供參考案例和技術(shù)積累。