龔德平,魏曉艷
(江聯(lián)重工集團(tuán)股份有限公司,江西 南昌 33001)
隨著我國城市規(guī)模擴(kuò)大和城市化進(jìn)程的加速,城鎮(zhèn)垃圾的產(chǎn)生量和堆積量逐年增加,各種難以及時處理的工業(yè)垃圾和城市生活垃圾已對人們的生存環(huán)境構(gòu)成巨大的威脅。利用城市生活垃圾供熱是解決城市生活垃圾問題的理想方法之一。垃圾焚燒目的是盡可能焚毀廢物,使被焚燒的物質(zhì)變?yōu)闊o害和充分減容,減少新污染物質(zhì)產(chǎn)生,避免造成二次污染。焚燒處理最大優(yōu)點是減量效果好,使焚燒廢物體積和重量減少90%以上。將垃圾焚燒產(chǎn)生的熱能用于供熱,使城市垃圾成為新能源,既有利于環(huán)境保護(hù),又可獲得較明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。由于垃圾成分復(fù)雜、燃燒后的煙氣具有較強的腐蝕性以鍋爐過熱器部分煙氣溫度較高,故常采用TP347作為高溫過熱器的材料。由于空間布置原因鋼管采用了小R彎管半徑,鋼管φ51×5,彎管半徑R34,此彎管制作難度大,結(jié)合公司進(jìn)行試制及后期制作的經(jīng)驗,就TP347材質(zhì)鋼管φ51×5,彎管半徑R34制作工藝進(jìn)行介紹。
TP347H材料國內(nèi)牌號1Cr19Ni11Nb,該材料冷加工性能和焊接性能良好,焊后不需進(jìn)行熱處理,表1為TP347H材料的化學(xué)成分,表2為TP347H材料的力學(xué)性能
表1 TP347H鋼的化學(xué)成分%
表2 TP347H鋼的常溫機械性能
Cr:不銹鋼獲得耐腐蝕性能的主要合金元素,由于鉻形成的致密、穩(wěn)定的Cr2O3薄膜的保護(hù),阻止了介質(zhì)對金屬基體的繼續(xù)滲入腐蝕。
Ni:形成和穩(wěn)定奧氏體的元素。當(dāng)把鎳含量繼續(xù)提高到8%左右時,一般情況下,可獲得單相奧氏體組織,即被廣泛應(yīng)用的18-8奧氏體不銹鋼,其比相同含鉻量的鐵素體不銹鋼和馬氏體不銹鋼,有更優(yōu)良的耐腐蝕性能,而且,加工性能焊接性能、低溫下的塑性和沖擊韌性更好。
C:碳在不銹鋼中發(fā)揮著有益和有害兩個方面的作用。碳可以提高奧氏體鋼的熱強性,但是,C和Cr的親和力很大,容易和不銹鋼中的Cr結(jié)合(FeCr)23C6。這類碳化物沿晶界析出,會引起該處產(chǎn)生貧Cr區(qū),引起晶間腐蝕。
Nb、Ti:鈦和鈮都比鉻更容易形成碳化物,鈦和鈮存在于不銹鋼中,會使鋼中的碳盡可能地與鈦或鈮結(jié)合,這樣,就會使鋼中的鉻能盡量穩(wěn)定地存在于固溶體中,使固溶體中有足以保證耐腐蝕性能的鉻的含量,保證鉻不沿晶界析出,也就保證了在晶界處不存在貧鉻區(qū),即可有效地防止不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕。
沿著金屬晶粒間的分界面向內(nèi)部擴(kuò)展的腐蝕。室溫時碳在奧氏體中的溶解度很小,約為0.02%~0.03%,但是一般奧氏體不銹鋼中的含碳量均超過這個數(shù)值,所以多余的碳就不斷地向奧氏體晶粒邊界擴(kuò)散,并和附近的Cr元素結(jié)合,在晶間形成碳化鉻的碳化物,如(FeCr)23C6。當(dāng)晶界的Cr的質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于12%時,就會形成“貧鉻區(qū)”,在腐蝕介質(zhì)作用下,該區(qū)域很容易被腐蝕,故名“晶間腐蝕”,如圖1所示。
圖1 晶間腐蝕
奧氏體不銹鋼在420~850℃范圍內(nèi)停留時間過長,奧氏體中的C元素就會充分析出到奧氏體晶界處,C元素和Cr元素充分地結(jié)合形成碳化鉻,從而加快了晶間腐蝕。
奧氏體不銹鋼固溶化熱處理的目的是把在以前各加工工序中產(chǎn)生或析出的合金碳化物,如(FeCr)23C6等重新溶解到奧氏體中,獲取單一的奧氏體組織,以保證材料有良好的機械性能和耐腐蝕性能,充分地消除應(yīng)力和冷作硬化現(xiàn)象,固溶處理工藝見圖2。
根據(jù)管子彎管的不同工序位置,制定相應(yīng)的四組工藝試驗,如圖3,對比其相關(guān)力學(xué)性能和金相組織,選擇最適合的一組作為生產(chǎn)制造工藝。
圖2 固溶處理工藝
圖3 四組工藝試驗
第一組:冷彎R75;
第二組:冷彎R75+熱擠R34;
第三組:冷彎R75+熱擠R34+固溶處理;
第四組:冷彎R75+固溶處理+熱擠R34;
每組彎頭按照表3中的試驗名稱和試驗數(shù)量分別進(jìn)行試驗。
表3 每組彎管試驗名稱及數(shù)量
試樣的取樣位置:
微觀金相:a.彎頭最外側(cè),拉伸變形最大處; b.直段溫度梯度段;硬度試驗:a.彎頭微觀金相試件上打點; b.直段處隨機取5點;拉伸試驗:直段處;彎曲試驗:直段處;晶間腐蝕:直段溫度梯度段;
圖4
(1)各組試驗試件在直段上的力學(xué)性能見表4。
表4 直段力學(xué)性能結(jié)果
(2)各組試驗試件在彎頭上的力學(xué)性能見表5。
表5 彎頭力學(xué)性能結(jié)果
各組試驗試件直段和彎頭上的硬度檢測結(jié)果見表6。
表6 直段和彎頭的硬度檢測結(jié)果(維氏HV )
硬度結(jié)果分析:冷彎加工后,彎頭處產(chǎn)生加工硬化,硬度值升高。熱擠對加工硬化沒有任何改善。固溶處理對冷作硬化有明顯改善,但溫度梯度段的硬度值上升。
(1)4組試件彎頭處金相組織見圖5。
從彎頭處金相組織分析,可得出冷彎導(dǎo)致彎頭最外側(cè)晶格錯位、變形、扭曲,有很多黑點產(chǎn)生。初步猜測黑點為碳化物。
(2)4組試件直段處金相組織見圖6。
圖5 4組試件彎頭處金相組織
圖6 組試件直段處金相組織
從直段處金相組織分析:
第一組為原材料微觀金相。第二組較第一組金相組織差異不明顯,晶粒度大小差異不明顯。第三、第四組比第一、第二組晶粒細(xì),第三組和第四組晶粒度大小差不多。
彎頭最外側(cè):
晶粒度大?。旱谝唤M>第二組>第三組>第四組
第一組和第二組有大量黑色組織,第三組和第四組黑色組織比第一組和第二組少,但還是比原材料多。
對固溶前后的材料進(jìn)行電鏡掃描(見圖7)及對產(chǎn)生在晶界上的顆粒物進(jìn)行能譜分析(見圖8)。
圖7 固溶前后電鏡掃描對比
圖8 晶界上的顆粒物能譜分析
能譜分析判定顆粒狀組織的確為碳化物,但主要以碳化鈮為主,Nb元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為79.38%,而Cr元素為1.90%,只有極少部分Cr元素和C結(jié)合。Nb元素優(yōu)先和C元素結(jié)合,使不銹鋼鋼中Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)得到保證,阻止“貧鉻”現(xiàn)象產(chǎn)生,保證不銹鋼的耐腐蝕性。
TP347H管子冷彎至R75后,彎頭變形產(chǎn)生加工硬化,硬度值由240變大到307,材料變硬變脆,基本沒有延展性,晶粒位錯、變形。對R75的彎頭進(jìn)行熱擠壓至R34,組織沒有明顯變化,硬度值仍然達(dá)到301,熱擠壓由于時間較短,組織還未來得及改變。所以熱擠對材料組織影響不明顯。但材料在很脆的情況下擠壓,容易導(dǎo)致開裂。第三組和第四組是對彎頭加了一道固溶程序,第三組是在熱擠R34后進(jìn)行固溶,第四組是冷彎R75后固溶處理再進(jìn)行熱擠。第三組和第四組彎頭外側(cè)晶粒較第一組和第二組都有所變細(xì),第四組最細(xì)。但第三組和第四組的溫度梯度段硬度值上升,微觀金相中黑色顆粒較多,分析硬度上升和產(chǎn)生黑色顆粒有關(guān)。黑色組織應(yīng)該以碳化鈮為主,其中也有少量碳化鉻、碳化鐵、碳化硅等,Nb元素在其中發(fā)揮著非常重要的穩(wěn)定作用,TP347H彎頭后進(jìn)行擠壓時彎管硬化造成管子開裂,通過在擠壓前固溶化處理減少加工硬化,恢復(fù)材料性能。在擠壓后不再出現(xiàn)管子開裂的情況,對擠壓后的彎管進(jìn)行金相和力學(xué)性能檢測達(dá)到材料強度要求。
根據(jù)工藝試驗,最后我們選擇了先進(jìn)行彎管R75然后進(jìn)行固溶化處理,最后進(jìn)行擠壓至R34,經(jīng)過幾臺產(chǎn)品的試制我們對所有管頭進(jìn)行PT檢測沒有任何質(zhì)量問題,很好地保證了產(chǎn)品的質(zhì)量和生產(chǎn)進(jìn)度,完成了制作工藝的固化。
TP347H材料的鋼管小R彎制造工藝有一定的難度,易造成材料開裂、管頭報廢,經(jīng)過試驗的工序?qū)Ρ?,很好的解決了相關(guān)問題,取得了良好的生產(chǎn)效益,保證了制造出的產(chǎn)品符合相關(guān)技術(shù)要求和規(guī)范。