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        地鐵輪對復(fù)合故障對車輛動力學(xué)性能的影響*

        2021-05-21 01:54:42崔曉飛姚德臣楊建偉夏志成陳小英
        鐵道機(jī)車車輛 2021年2期
        關(guān)鍵詞:輪重踏面平穩(wěn)性

        崔曉飛,姚德臣,楊建偉,夏志成,陳小英

        (1 北京建筑大學(xué) 機(jī)電與車輛工程學(xué)院,北京100044;2 北京建筑大學(xué) 城市軌道交通車輛服役性能保障北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京100044;3 北京錦鴻希電信息技術(shù)股份有限公司,北京100071)

        如今,地鐵正逐漸成為人們理想的日常出行方式,給人們帶來舒適、快捷、方便的同時,地鐵車輛也在發(fā)生損傷,這些損傷不僅造成了振動沖擊的加劇,還會大大縮短車輛的使用壽命,甚至危害行車安全。例如,地鐵車輛車輪在運(yùn)行中發(fā)生的溝槽、擦傷、剝離、扁疤和多邊形等異常磨耗現(xiàn)象,這些異常磨耗致使車輛產(chǎn)生輪軌匹配關(guān)系惡化,車輛動力學(xué)性能降低,維修運(yùn)營費(fèi)用增加等眾多不利影響,給地鐵正常運(yùn)行帶來巨大的挑戰(zhàn)[1-2]。

        國內(nèi)外對輪對踏面磨耗影響車輛動力學(xué)性能的研究成果顯著。黃育斌等[3]建立地鐵車型的動力學(xué)模型,仿真發(fā)現(xiàn)車輪踏面異常磨耗使輪軌接觸點(diǎn)分布改變,對車輛動力學(xué)性能降低明顯。張合吉等[4]建立了車輪/轍叉接觸有限元模型,分析結(jié)果表明車輪踏面出現(xiàn)的凸臺異常磨耗使輪軌接觸應(yīng)力增大,對車輪轍叉接觸不利。胡志柯等[5]利用多體動力學(xué)分析軟件UM 建立地鐵拖車模型,分析發(fā)現(xiàn)橢圓輪對不僅使輪軌力增大,同時磨耗率也大于標(biāo)準(zhǔn)輪對。孫宇等[6]基于車輛—軌道耦合動力學(xué)理論,分析認(rèn)為高速動車輪對的凹形磨耗會增大輪軌橫向力的振動幅值,不利于行車安全。宋志坤等[7]通過建立柔性輪對的車輛動力學(xué)模型,研究認(rèn)為車輪多邊形引起輪軌垂向力較大的波動,并受多邊形幅值和階數(shù)的影響。綜上,輪對踏面磨耗故障對車輛動力學(xué)性能的影響不容小覷,對這方面不斷進(jìn)行深入的分析具有重要現(xiàn)實(shí)意義,而以往研究中多是考慮輪對所產(chǎn)生的一種異常磨耗故障對車輛動力學(xué)性能的影響,由于受線路和車輛等因素的影響,輪對產(chǎn)生的異常磨耗具有隨機(jī)性和難以預(yù)測性。另外,實(shí)際檢測中對于待旋修的輪對經(jīng)常會有多種故障存在的問題,因此要考慮輪對踏面產(chǎn)生復(fù)合故障的情況下,對車輛動力學(xué)性能所產(chǎn)生的影響。

        文中針對地鐵車輛利用多體動力學(xué)仿真軟件SIMPACK 構(gòu)建車輛動力學(xué)分析模型,由于多邊形與溝槽(尤其是拖車)兩種異常磨耗普遍存在于地鐵車輛中[8-9],故這里選取多邊形化和溝槽這兩種故障作為輪對踏面的復(fù)合故障,并僅施加于車輛模型的一位輪對踏面上,根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,分析LM型標(biāo)準(zhǔn)踏面、單一故障踏面以及復(fù)合故障踏面使地鐵車輛動力學(xué)性能產(chǎn)生的變化。

        1 模型建立

        1.1 動力學(xué)模型

        在開始建立整車前,構(gòu)建拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖是利用SIMPACK 軟件仿真分析必不可少的環(huán)節(jié),拓?fù)鋱D可以清晰描述出模型中部件的數(shù)目、相互作用的力元類型及參考界面等,并反映出各物體之間相互連接的關(guān)系,如圖1 所示。

        圖1 車輛系統(tǒng)動力學(xué)模型拓?fù)鋱D

        根據(jù)系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)建立某型地鐵車輛拖車動力學(xué)模型,模型中主要由1 個車體、2 個轉(zhuǎn)向架、4組輪對、8 個軸箱以及一系懸掛、二系懸掛等組成,整個車輛系統(tǒng)一共包含50 個自由度,地鐵車輛整車模型如圖2 所示,其主要參數(shù)見表1。其中車輛主要部件例如車體、輪對等的彈性變形相比懸掛裝置很小,故均視為剛體[10],一系懸掛采用圓錐橡膠彈簧,二系懸掛采用空氣彈簧并配有垂向、橫向減振器以及橫向止檔等裝置,輪對采用地鐵車輛上廣泛應(yīng)用的LM 磨耗型踏面,車輪名義滾動圓半徑為420 mm,鋼軌踏面選用60 kg/m 的標(biāo)準(zhǔn)截面鋼軌,軌距為1 435 mm,軌底坡1∶40。

        1.2 模型驗(yàn)證

        由于鐵路車輛的輪對踏面本身具有一定斜度,其在直線軌道上滾動前進(jìn)的同時還會產(chǎn)生一定的橫向位移,這種運(yùn)動形式稱為蛇行運(yùn)動,隨著運(yùn)行速度的提高輪對產(chǎn)生的橫向移動逐漸增大,當(dāng)速度達(dá)到某一數(shù)值時,輪對左右擺動幅度過大以至于車輛不能夠穩(wěn)定運(yùn)行,出現(xiàn)蛇行失穩(wěn)的現(xiàn)象,對應(yīng)這一速度值可用非線性臨界速度來衡量[11]。在車輛系統(tǒng)模型建立完成后,應(yīng)首先對車輛的非線性臨界速度進(jìn)行驗(yàn)證,該速度應(yīng)該大于車輛設(shè)計(jì)的最高運(yùn)行速度,以保證車輛穩(wěn)定運(yùn)行。

        文中測量非線性臨界速度值采用的是減加速度法,即開始時在軌道上施加一段不平順,使車輛振動起來,再以較高的運(yùn)行速度及恒定減加速度作用下在無不平順的直線軌道上運(yùn)行,通過觀察輪對橫移量收斂情況來判斷非線性臨界速度的大?。?2]。車輛非線性臨界速度的測量結(jié)果如圖3 所示,輪對橫移量收斂于速度為114 km/h 的點(diǎn),文中所建立的地鐵車輛設(shè)計(jì)最高運(yùn)行速度為80 km/h,臨界速度須在此基礎(chǔ)上留有一定余量,此時非線性臨界速度值高于最高運(yùn)行速度40%,故能夠滿足車輛穩(wěn)定運(yùn)行的條件[13]。

        圖2 車輛系統(tǒng)動力學(xué)模型

        表1 地鐵車輛主要參數(shù)

        1.3 輪對踏面處理

        地鐵車輛在運(yùn)行過程中所產(chǎn)生的復(fù)雜輪軌相互作用,使輪對踏面不能保持初始外形而不斷磨損,甚至?xí)a(chǎn)生異常磨耗情況。例如,在拖車車輪上頻繁采用空氣制動后,閘瓦與踏面的接觸表面就容易產(chǎn)生溝槽異常磨耗[14-15],依據(jù)實(shí)測溝槽踏面參數(shù),對其進(jìn)行擬合,得到了深度約為2 mm 的溝槽故障踏面,溝槽踏面外形及其輪軌接觸關(guān)系如圖4 所示,此時,車輪踏面與60 kg 鋼軌匹配的輪軌接觸幾何關(guān)系產(chǎn)生了明顯的變化,在發(fā)生溝槽位置處輪軌之間出現(xiàn)了2 點(diǎn)接觸,這勢必會對車輛動力學(xué)性能產(chǎn)生不小的影響。

        圖3 車輛非線性臨界速度

        圖4 溝槽下的車輪踏面與輪軌接觸

        受線路條件、車輛結(jié)構(gòu)等因素的影響,軌道車輛的車輪還經(jīng)常會產(chǎn)生多邊形異常磨耗情況[7],車輪多邊形是由車輪圓周方向發(fā)生的不均勻磨耗造成的,也稱為車輪諧波磨耗或車輪周期性非圓化,具有一定的階數(shù)和波深。在SIMPACK 中采用簡諧波函數(shù)來描述多邊形車輪的變化趨勢,使車輪半徑實(shí)現(xiàn)周期性的變化,見式(1):

        式中:ΔR為輪徑差,mm;β為車輪旋轉(zhuǎn)角度,rad;β0為初始相位偏移量,rad;A為多邊形波深,mm;n為車輪多邊形階數(shù)。

        根據(jù)文獻(xiàn)中地鐵車輛實(shí)測數(shù)據(jù)下車輪多邊形參數(shù)[16-18],設(shè)置諧波階數(shù)為9,波深為0.08 mm 的車輪多邊形故障,此時踏面圓周狀態(tài)可擬合為如圖5 所示。

        圖5 車輪踏面圓周狀態(tài)

        最后,將溝槽踏面數(shù)據(jù)導(dǎo)入一位輪對中,并以此踏面為基礎(chǔ)對其設(shè)置多邊形故障,從而實(shí)現(xiàn)車輛在線路上運(yùn)行過程中溝槽踏面車輪的半徑同時發(fā)生著周期性變化,即形成輪對的復(fù)合故障踏面,分析其引起車輛動力學(xué)性能的變化趨勢。

        2 結(jié)果分析

        2.1 平穩(wěn)性分析

        地鐵車輛運(yùn)行過程中受車輛自身部件結(jié)構(gòu)以及軌道線路不平順等激擾作用,會產(chǎn)生各種振動,影響乘客的乘坐舒適感,評價車輛乘坐舒適性最直接的指標(biāo)就是車體的振動加速度[19]。根據(jù)地鐵的線路條件,軌道不平順激勵的輸入可采用德國高干擾軌道譜[10,20]。文中對車輛系統(tǒng)模型設(shè)置恒定速度為50 km/h,在車體前端轉(zhuǎn)向架中心一側(cè)1 m處設(shè)置傳感器,測量此時車體的橫向和垂向振動加速度隨時間歷程的變化情況,并統(tǒng)計(jì)得到其有效值如圖6 所示,垂向振動加速度的有效值呈現(xiàn)復(fù)合故障>多邊形>溝槽>LM 踏面的狀態(tài),在橫向振動加速度中溝槽踏面的橫向振動要比多邊形踏面更強(qiáng),且復(fù)合故障踏面在橫向上的有效值仍是最大的,可見踏面上2 種故障復(fù)合后可使車體振動加速度疊加,并較單一故障時更大。

        由于復(fù)合故障踏面使車體的振動加速度在垂向和橫向上均增大,且加速度值具有疊加效應(yīng),如圖7 所示,對比復(fù)合故障和單一故障輸出的振動加速度的時間歷程,也可以明顯看出2 種故障對車體振動的影響是不一樣的,溝槽踏面在橫向振動中與復(fù)合故障的重合度更高,多邊形踏面在垂向振動中與復(fù)合故障踏面的重合度更高。可見,車輪踏面的溝槽故障引起的輪軌接觸狀態(tài)的轉(zhuǎn)變主要是對車體的橫向振動產(chǎn)生影響,而多邊形故障的車輪踏面會產(chǎn)生較大的輪軌沖擊,故對車體的垂向振動影響更大。

        按照GB/T 5599-1985《鐵道車輛動力學(xué)性能評定和試驗(yàn)鑒定規(guī)范》中規(guī)定,為更準(zhǔn)確的評價車輛的運(yùn)行平穩(wěn)性,還應(yīng)考慮振動加速度的頻率。于是,用平穩(wěn)性指標(biāo)來評價車輛運(yùn)行性能得到廣泛應(yīng)用[19],在我國一般可采用Sperling 指標(biāo)評價客車車輛的運(yùn)行平穩(wěn)性。

        Sperling 指標(biāo)Ws可以表示為式(2):

        工程教育的發(fā)展必須以產(chǎn)業(yè)需求為導(dǎo)向才能具有持久的生命力,產(chǎn)教融合這一育人模式能夠有效將產(chǎn)業(yè)發(fā)展與人才培養(yǎng)相結(jié)合,是未來高等教育發(fā)展的重要支撐。在建設(shè)新工科的大背景下,產(chǎn)教融合面臨著新的挑戰(zhàn),主要是來自產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級對學(xué)科專業(yè)布局的挑戰(zhàn)、高校與企業(yè)融合度急需加深的挑戰(zhàn)以及政府行業(yè)協(xié)會等第三方加強(qiáng)協(xié)調(diào)指導(dǎo)的挑戰(zhàn)。這些挑戰(zhàn)也是促使產(chǎn)教融合深入發(fā)展的機(jī)遇,因此,應(yīng)當(dāng)迎難而上,抓住機(jī)會,構(gòu)建新時期的產(chǎn)教融合育人新模式。

        圖6 振動加速度有效值

        圖7 振動加速度時間歷程

        式中:a為車體振動加速度,cm/s2;f為振動頻率,Hz;F(f)為考慮人體對各種頻率振動敏感程度的修正系數(shù)。垂向和橫向平穩(wěn)性采用相同評定等級,當(dāng)Ws≤2.5 為 優(yōu) 秀 等 級、Ws≤2.75 為 良 好 等級、Ws≤3.0 為合格等級。我國新造客車的運(yùn)行平穩(wěn)性要求應(yīng)不低于2 級標(biāo)準(zhǔn),即橫向和垂向平穩(wěn)性指標(biāo)應(yīng)不大于2.75。

        在測量平穩(wěn)性指標(biāo)時,先對50 km/h 的振動加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行處理得到平穩(wěn)性指標(biāo),再使車輛系統(tǒng)模型以地鐵列車常見的運(yùn)營速度60 km/h 和70 km/h 通過直線線路,統(tǒng)計(jì)得到的車體平穩(wěn)性指標(biāo)值見表2,根據(jù)表中數(shù)據(jù)分析,各輪對踏面工況的平穩(wěn)性指標(biāo)值都隨著速度的增加而逐漸增大,且均小于2.5,處于優(yōu)級范圍內(nèi),但數(shù)值上具有一定差異,溝槽踏面在不同速度下的橫向平穩(wěn)性指標(biāo)相比LM 踏面時增加明顯,這與以上分析的振動加速度情況相吻合,且在速度為50 km/h 時與LM踏面橫向平穩(wěn)性指標(biāo)的差值約為0.011,60 km/h約為0.021,到70 km/h 時差值約為0.041,可見隨著速度的增大溝槽故障對橫向平穩(wěn)性指標(biāo)的影響有增大趨勢,在復(fù)合故障的數(shù)據(jù)中同樣符合此規(guī)律,數(shù)據(jù)顯示溝槽踏面對垂向平穩(wěn)性改變不大;而多邊形踏面的表現(xiàn)相反,其對垂向振動平穩(wěn)性影響更強(qiáng)些,在振動加速度分析中也有體現(xiàn)出來,對比數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),其垂向平穩(wěn)性指標(biāo)與LM 踏面的差值在速度為50 km/h 時約為0.016,而到70 km/h 時的差值僅約為0.004,可見隨著速度的增大多邊形故障對垂向平穩(wěn)性指標(biāo)影響是逐漸變小的,復(fù)合故障數(shù)據(jù)也同樣具有此規(guī)律;當(dāng)2 種單一故障踏面復(fù)合后,平穩(wěn)性指標(biāo)變化規(guī)律能夠表現(xiàn)出與單一故障之間的聯(lián)系,而且數(shù)據(jù)中的垂向和橫向的平穩(wěn)性指標(biāo)值均大于其他各踏面工況的值。

        綜上,結(jié)合振動加速度的對比和平穩(wěn)性指標(biāo)的變化規(guī)律,可以得出輪對踏面所產(chǎn)生的類似復(fù)合故障使車輛的橫向和垂向振動作用增強(qiáng),不利于車輛的運(yùn)行平穩(wěn)性,且較單一故障的影響更大,同時能體現(xiàn)出單一故障下的某些規(guī)律,如:在溝槽故障中,橫向平穩(wěn)性隨著速度的增大而更加惡化,在多邊形故障中,較高的運(yùn)行速度對車輛的垂向平穩(wěn)性影響減弱。

        表2 車輛平穩(wěn)性指標(biāo)

        2.2 安全性分析

        車輛通過曲線時,特別經(jīng)過緩和曲線時,輪軌間會發(fā)生非常復(fù)雜的作用力,容易造成輪軌磨耗及車輛脫軌等現(xiàn)象的發(fā)生[11],所以分析車輛通過曲線時的動力學(xué)性能變化對確保列車運(yùn)行安全、降低輪軌磨耗有重要意義。根據(jù)GB/T 5599-1985規(guī)定客運(yùn)列車常采用脫軌系數(shù)、輪重減載率等作為評價車輛運(yùn)行安全性指標(biāo)。

        脫軌系數(shù)為某時刻作用在車輪上的橫向力Q和垂向力P的比值(Q/P),脫軌系數(shù)的第1 限值1.2 為評定車輛運(yùn)行安全性的合格標(biāo)準(zhǔn),第2 限值1.0 為增大了安全裕量的允許標(biāo)準(zhǔn)。

        脫軌系數(shù)是評價車輛脫軌安全性的最基本指標(biāo),但實(shí)踐表明,輪重減載率過大時也會造成車輛脫軌,因此,輪重減載率作為衡量車輪減載量的重要指標(biāo)有必要對其進(jìn)行限定,其限值為式(3)和式(4):

        式中ΔP為輪重減載變化量,kN;為增載和減載側(cè)車輪平均輪重,kN。為方便分析比較,在計(jì)算安全性指標(biāo)時,對脫軌系數(shù)及輪重減載率均取最大值。

        根據(jù)地鐵線路特點(diǎn),文中設(shè)置了計(jì)算半徑分別為300 m、500 m、700 m 以及1 000 m 曲線軌道,并按照GB 50157-2013《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定設(shè)置超高、緩和曲線長度以及運(yùn)行速度,測量車輛在上述軌道不平順下通過這些曲線線路的安全性指標(biāo),具體的線路參數(shù),見表3。

        表3 曲線線路參數(shù)

        根據(jù)以上線路的設(shè)置,測得車輛在不同曲線半徑下的安全性指標(biāo)如圖8 所示,圖中故障踏面的脫軌系數(shù)和輪重減載率在各曲線半徑下均大于LM踏面的指標(biāo)值,且輪重減載率相差較大。其中,溝槽異常磨耗與正常狀態(tài)的踏面差值較小,對于兩種安全性指標(biāo)均呈一定的惡化趨勢;而多邊形異常磨耗對輪重減載率的改變是非常明顯的,這主要是由于多邊形引起強(qiáng)烈的輪軌沖擊作用,使得輪軌垂向力相比于正常狀態(tài)踏面異常增大,從而導(dǎo)致減載率的異常,這同樣也可引起脫軌系數(shù)的增加;將2 種故障復(fù)合后這些趨勢也進(jìn)一步惡化,在各半徑曲線中的脫軌系數(shù)和輪重減載均達(dá)到最大,并且受多邊形故障的影響在輪重減載率中也表現(xiàn)出異常增大,不過,此時各工況下的安全性指標(biāo)均位于限值之內(nèi)。

        綜上所述,輪對踏面發(fā)生異常磨耗故障會明顯降低車輛運(yùn)行安全性,不同曲線半徑線路下,存在多邊形故障的踏面對輪重減載率的影響很大,而輪重減載率又是衡量車輛脫軌非常重要的參考指標(biāo),所以當(dāng)輪對踏面形成類似復(fù)合故障后,對車輛運(yùn)行安全性的影響不容小覷。

        2.2.2 變速工況

        由于地鐵運(yùn)行的線路區(qū)間較短,故會存在頻繁的加減速運(yùn)行,而且曲線線路在地鐵中的占比可達(dá)30%~50%[21],導(dǎo)致部分曲線線路上也會有車輛的加減速運(yùn)行,特別是離車站較近的曲線軌道上,車輛在進(jìn)出站時,不可避免加速或減速通過這些曲線線路,曲線線路上速度的不斷變化,將引起車輛重力產(chǎn)生的離心力不斷變化,使其與由外軌超高形成的向心力差值也不斷變化,就會產(chǎn)生不斷變化的未被平衡的力,此時輪軌間的動態(tài)相互作用較為復(fù)雜。文中設(shè)置400 m 計(jì)算半徑的曲線在變速工況下通過具有軌道不平順的線路,線路參數(shù)見表4。

        圖8 不同曲線半徑的安全性指標(biāo)

        表4 線路參數(shù)

        在變速工況下,分別設(shè)置了加速和減速運(yùn)行,加速工況下,初始速度為5 m/s(即18 km/h),加速度為1 m/s2;減速工況下,初始速度為22.2 m/s(約為80 km/h),減速度為1 m/s2;2 種工況下車輛運(yùn)行速度隨位移之間的變化過程如圖9 所示。

        對上述2 種工況進(jìn)行安全性分析,測量不同踏面狀態(tài)通過400 m 半徑曲線線路的脫軌系數(shù)和輪重減載率,測得數(shù)據(jù)見表5,以及各工況下指標(biāo)值隨時間的變化歷程如圖10 和圖11 所示。加速工況下,各種踏面的輪重減載率最大值發(fā)生在出曲線時段,由于加速通過曲線線路,駛出曲線時要經(jīng)過半徑不斷變化的緩和曲線,且通過速度也較高,故輪軌之間的相互作用力激烈,導(dǎo)致在此處的指標(biāo)值比進(jìn)入曲線時明顯增大,脫軌系數(shù)的最大值出現(xiàn)在曲線中,距離第二段緩和曲線較近,各踏面的指標(biāo)變化趨勢仍符合上述規(guī)律,復(fù)合故障踏面的指標(biāo)值最大,對輪重減載率影響更加明顯;在減速工況中,剛進(jìn)入曲線時的速度較大,駛離曲線時速度低于50 km/h,LM 和溝槽踏面的輪重減載率最大值出現(xiàn)在駛出曲線時段,但受到多邊形故障的影響,復(fù)合和多邊形踏面的輪重減載率最大值出現(xiàn)在進(jìn)入曲線時速度較高的位置,輪重減載率的變化規(guī)律與前述相同,脫軌系數(shù)最大值出現(xiàn)在駛出曲線段位置,由于此時運(yùn)行速度較小,各踏面的指標(biāo)值重合度也較高,相差很小。對比加減速工況的指標(biāo)發(fā)現(xiàn),加速工況不同踏面之間的脫軌系數(shù)平均增量約為0.004,減速工況約為0.001,加速工況輪重減載率的平均增量約為0.053,而減速工況約為0.024,可見該類故障的輪對踏面加速通過曲線線路對安全性指標(biāo)的改變要更大。

        圖9 速度變化歷程

        表5 變速工況下安全性指標(biāo)

        圖10 加速工況安全性指標(biāo)曲線

        3 結(jié) 論

        文中通過SIMPACK 軟件建立地鐵車輛系統(tǒng)動力學(xué)模型,分析輪對踏面發(fā)生不同故障時的動力學(xué)響應(yīng),得出以下結(jié)論:

        (1)地鐵車輛通過軌道不平順的直線線路,輪對踏面產(chǎn)生的該類復(fù)合故障使車體的振動平穩(wěn)性惡化,且較單一故障的影響更強(qiáng),同時表現(xiàn)出單一故障時的影響規(guī)律,受溝槽故障的主要影響運(yùn)行速度越大橫向平穩(wěn)性越不利,多邊形故障主要影

        響的是垂向平穩(wěn)性,并且運(yùn)行速度越高影響越小。(2)地鐵車輛該類復(fù)合故障的輪對踏面在通過曲線線路時,可導(dǎo)致安全性指標(biāo)增大,由于多邊形故障的存在,對輪重減載率的影響更大,運(yùn)行速度越高對安全性的影響越顯著,更不利于曲線通過,故障輪對在變速通過曲線線路時,其中加速通過對車輛安全性的影響更不利。

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