劉 倩，丁兆波，潘 亮，王洋洲，孫紀(jì)國(guó)

（北京航天動(dòng)力研究所，北京，100076）

0 引 言

燃燒不穩(wěn)定性是液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)研制過(guò)程中經(jīng)常遇到的重大技術(shù)問(wèn)題。大推力高壓補(bǔ)燃循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室尺寸顯著增加，燃燒室發(fā)生高頻燃燒不穩(wěn)定的傾向會(huì)大大增加。噴注耦合聲學(xué)不穩(wěn)定性是同軸式噴注單元聲學(xué)振型的典型特性，如果氧噴嘴的諧振頻率和燃燒室的聲學(xué)振型一致，就可能產(chǎn)生不穩(wěn)定性，其中氧噴嘴決定了振蕩頻率；當(dāng)噴嘴頻率與燃燒室頻率各振型錯(cuò)開(kāi)，可以實(shí)現(xiàn)聲學(xué)錯(cuò)頻[1]。

Byoung-Do[2]利用數(shù)值手段研究了燃燒室壓力振蕩對(duì)同軸直流噴嘴高頻動(dòng)力學(xué)不穩(wěn)定的影響。吳偉亮[3]等利用CFD方法研究了直流噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)情況，并給出了噴嘴流量隨壓力脈動(dòng)的變化規(guī)律。王楓[4]等研究表明噴嘴長(zhǎng)度、縮進(jìn)室長(zhǎng)度和通道節(jié)流嘴直徑對(duì)高頻燃燒不穩(wěn)定性裕量有很大影響，并存在相對(duì)最佳值。楊立軍等人在巴扎羅夫的研究基礎(chǔ)上，討論了敞口型離心式噴嘴的動(dòng)態(tài)特性[5]，分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)[6]、切向通 道[7]等對(duì)敞口型離心式噴嘴動(dòng)力學(xué)特性的影響。

高壓補(bǔ)燃循環(huán)推力室頭腔采用燃?xì)馇辉谏稀⒀跚辉谥虚g、氫腔在下的結(jié)構(gòu)，氧噴嘴為多排徑向通道直流噴嘴結(jié)構(gòu)，與傳統(tǒng)直流氧噴嘴結(jié)構(gòu)存在明顯差異。目前，國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)缺乏對(duì)補(bǔ)燃循環(huán)氫氧發(fā)動(dòng)機(jī)中異型結(jié)構(gòu)直流噴嘴的噴嘴聲學(xué)特性的相關(guān)研究。本文通過(guò)試驗(yàn)技術(shù)手段測(cè)量和分析噴嘴在靜止常溫空氣條件下的固有聲學(xué)頻率、振型及對(duì)突出頻率的阻尼系數(shù)，研究不同噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)等對(duì)噴嘴聲學(xué)特性的影響規(guī)律，并建立相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，為抑制噴注耦合不穩(wěn)定的發(fā)生奠定基礎(chǔ)。

1 試驗(yàn)系統(tǒng)

試驗(yàn)系統(tǒng)主要包括試驗(yàn)件、電動(dòng)氣流揚(yáng)聲器、號(hào)筒、傳聲器、測(cè)試導(dǎo)管、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、信號(hào)控制儀、功率放大器等。為了便于開(kāi)展試驗(yàn)研究，將噴嘴成比例放大。噴嘴試驗(yàn)時(shí)，將電動(dòng)氣流揚(yáng)聲器和號(hào)筒安裝于噴嘴中部徑向位置作為產(chǎn)生聲源的激勵(lì)源，用密封條進(jìn)行密閉處理，揚(yáng)聲器的控制信號(hào)由控制儀產(chǎn)生電信號(hào)經(jīng)功率放大器后輸入。帶有傳聲器的測(cè)試導(dǎo)管從噴嘴另一端探入腔體內(nèi)，保證其在聲腔內(nèi)可沿軸向、 上下、左右移動(dòng)。傳聲器感應(yīng)的脈動(dòng)壓力信號(hào)經(jīng)傳聲器電源變換為電信號(hào)輸入到數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，完成數(shù)據(jù)的測(cè)試、存儲(chǔ)及分析。試驗(yàn)時(shí)通過(guò)改變徑向通道孔徑d、徑向通道數(shù)量n、徑向通道長(zhǎng)度h、噴嘴長(zhǎng)度L（有效長(zhǎng)度L′）來(lái)進(jìn)行聲學(xué)特性差異性研究，試驗(yàn)裝置如圖1所示。噴嘴試驗(yàn)件工況匯總?cè)绫?所示。

圖1 噴嘴結(jié)構(gòu)及系統(tǒng)示意 Fig.1 Nozzle Structure and System Diagram

表1 噴嘴試驗(yàn)件狀態(tài)匯總 Tab.1 Status Summary of Test Nozzles

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 噴嘴聲學(xué)試驗(yàn)過(guò)程

狀態(tài)6的詳細(xì)研究過(guò)程如圖2所示。結(jié)果表明，在噴嘴中僅存在軸向振型，因此，在后續(xù)狀態(tài)的噴嘴聲學(xué)研究中，僅研究噴嘴的軸向振型。

圖2 噴嘴聲學(xué)振型圖（狀態(tài)6）Fig.2 Acoustic Mode Diagram of Nozzle

續(xù)圖2

2.2 噴嘴聲學(xué)特性結(jié)果分析

噴嘴熱試狀態(tài)時(shí)的一階軸向頻率計(jì)算公式為

式中f熱試為熱試驗(yàn)時(shí)噴嘴聲學(xué)頻率；f常溫為常溫試驗(yàn)時(shí)噴嘴試驗(yàn)件聲學(xué)頻率；vfuel為熱試驗(yàn)時(shí)推進(jìn)劑聲速；vair為常溫試驗(yàn)時(shí)空氣的聲速；N為噴嘴試驗(yàn)件的放大倍數(shù)。

2.2.1 噴嘴結(jié)構(gòu)對(duì)聲學(xué)特性的影響

當(dāng)保持噴嘴徑向通道總面積不變時(shí)，隨著徑向通道孔徑增加，徑向通道數(shù)量相應(yīng)減少，由圖3a可知，一階軸向頻率有變化，在徑向通道數(shù)量減少時(shí)，隨著徑向通道孔徑增加，一階軸向頻率降低，衰減時(shí)間變長(zhǎng)，一階軸向振型的阻尼能力有所降低。由圖3b可知，隨著徑向通道數(shù)量的增加，噴嘴的一階軸向頻率升高，且增加基本呈線性變化。由圖3c可知，隨著徑向通道長(zhǎng)度的加長(zhǎng)，一階軸向頻率降低，而衰減時(shí)間也減小，由此可見(jiàn)隨著徑向通道長(zhǎng)度的增加，一階軸向頻率阻尼能力有所提高。由圖3d可知，隨著噴嘴長(zhǎng)度加長(zhǎng)，一階軸向頻率降低。

圖3 不同氧噴嘴結(jié)構(gòu)的影響 Fig.3 Influence of Different Oxygen Nozzle Structures

2.2.2 影響規(guī)律分析

圖4為不同徑向通道孔徑的對(duì)比，其中等孔徑中徑向通道孔徑尺寸均為18 mm，變孔徑中從左到右徑向通道孔徑尺寸分別為 25.5 mm、18 mm、14.7 mm、12.7 mm。從圖4中可知，在一定的徑向通道孔長(zhǎng)度和數(shù)量下，通道孔徑越大，噴嘴聲學(xué)頻率越高。結(jié)合圖3c可知，在一定的徑向通道孔徑和數(shù)量下，徑向通道長(zhǎng)度越長(zhǎng)，噴嘴聲學(xué)頻率越低。由此可知，噴嘴徑向通道的長(zhǎng)度h和直徑d均為影響噴嘴聲學(xué)頻率的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)。

圖4 不同徑向通道孔徑的對(duì)比 Fig.4 Comparison of Different Radial Channel Diameters

由圖3b可知，在噴嘴長(zhǎng)度一定、徑向通道長(zhǎng)徑比相同的情況下，隨著徑向通道數(shù)量的增加，噴嘴頻率逐漸升高。由此可以推斷，噴嘴頻率不僅受噴嘴實(shí)際長(zhǎng)度的影響，同時(shí)與徑向通道距噴嘴出口的折合距離有關(guān)，這是由于徑向通道為開(kāi)口端，可看作敞開(kāi)邊界，這將減小噴嘴的有效管長(zhǎng)?？拷鼑娮斐隹诘膹较蛲ǖ垒S線距噴嘴出口的距離為噴嘴有效長(zhǎng)度L"是影響多排徑向通道直流噴嘴聲學(xué)頻率的另一關(guān)鍵參數(shù)。

無(wú)量綱噴嘴長(zhǎng)度、徑向通道長(zhǎng)徑比對(duì)直流式噴嘴一階頻率的影響規(guī)律如圖5所示，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，建立了無(wú)量綱噴嘴長(zhǎng)度、徑向通道長(zhǎng)徑比與噴嘴頻率f間的函數(shù)經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式：

式中L*為無(wú)量綱噴嘴長(zhǎng)度，L*=L"/L；h*為徑向通道長(zhǎng)徑比，h*=h/d。

圖5 頻率與無(wú)量綱參數(shù)的關(guān)系 Fig.5 Relationship between Frequency and Dimensionless Parameters

續(xù)圖5

利用式（2）對(duì)不同噴嘴頻率進(jìn)行計(jì)算并與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，見(jiàn)表2。由表2可知，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果誤差較小，可用于多排徑向通道直流噴嘴頻率的預(yù)估。

表2 計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 Tab.2 Comparison between the Calculated Results and the Experimental Results

3 結(jié) 論

通過(guò)試驗(yàn)研究了常溫狀態(tài)下多排徑向通道直流噴嘴的聲學(xué)特性，并對(duì)噴嘴進(jìn)行了聲模態(tài)測(cè)試以及聲學(xué)阻尼分析，研究了徑向通道孔徑d、徑向通道數(shù)量n、徑向通道長(zhǎng)度h及噴嘴長(zhǎng)度L對(duì)噴嘴聲學(xué)特性的影響規(guī)律。結(jié)論如下：

a）隨著徑向通道孔徑、徑向通道長(zhǎng)度和噴嘴長(zhǎng)度的增加，噴嘴聲學(xué)頻率逐漸降低；隨著徑向通道數(shù)量的增加，噴嘴聲學(xué)頻率逐漸升高；

b）影響噴嘴頻率的關(guān)鍵參數(shù)分別為徑向通道長(zhǎng)徑比和有效噴嘴長(zhǎng)度；

c）建立了無(wú)量綱噴嘴長(zhǎng)度和徑向通道長(zhǎng)徑比與噴嘴一階頻率間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，為徑向通道直流噴嘴的聲學(xué)頻率預(yù)估提供依據(jù)，為噴嘴的設(shè)計(jì)奠定了基礎(chǔ)。