王小平， 李勇斐， 冉益銘

(1.重慶建筑科技職業(yè)學(xué)院， 重慶 401331； 2.重慶科技學(xué)院 建筑工程學(xué)院， 重慶 401331)

目前，工程界有關(guān)近接施工沉降控制方面的研究較多[1]。施工過(guò)程中對(duì)周圍土層勢(shì)必造成擾動(dòng)。同時(shí)，對(duì)周圍已有建構(gòu)筑物的穩(wěn)定性造成一些不良影響，特別是在一些地質(zhì)結(jié)構(gòu)較復(fù)雜環(huán)境中的建構(gòu)筑物；且現(xiàn)有的關(guān)于樁基施工及沉降對(duì)鄰近建筑物影響研究的參考資料相對(duì)較少[2]。Boone等[3]研究了基坑開挖對(duì)鄰近建筑物的影響。李智彥等[4]運(yùn)用三維數(shù)值模擬方法研究鉆孔灌注樁施工過(guò)程對(duì)周圍土體應(yīng)力和變形的影響，認(rèn)為各個(gè)施工步序?qū)Φ貙討?yīng)力位移影響較大，基坑下部土體擠入較為嚴(yán)重。馬文琪等[5]運(yùn)用FLAC3D建立三維簡(jiǎn)化模型，分析了鉆孔灌注樁施工過(guò)程對(duì)鄰近隧洞影響。聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)作為海洋觀測(cè)管理的重要基礎(chǔ)設(shè)施，對(duì)潮位預(yù)報(bào)、風(fēng)暴潮汐預(yù)測(cè)等具有重要意義。本文對(duì)廣東省閘坡現(xiàn)代漁港建設(shè)項(xiàng)目防波堤擴(kuò)建及其他附屬設(shè)施工程項(xiàng)目中南岸防波堤樁基施工對(duì)驗(yàn)潮井影響數(shù)值模擬分析，以確保驗(yàn)潮井在南岸防波堤樁基施工過(guò)程中的安全運(yùn)行。

1 工程概況

廣東省閘坡現(xiàn)代漁港建設(shè)項(xiàng)目位于陽(yáng)江市閘坡漁港，南防波堤擴(kuò)建工程需擴(kuò)建一條400 m長(zhǎng)的觀光步道，在擴(kuò)建過(guò)程中基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁，樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化巖層，附近有聯(lián)合國(guó)海平面驗(yàn)潮井。項(xiàng)目地理位置、南防波堤總平面圖設(shè)計(jì)中的觀光步道樁基位置布置及聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)位置，如圖1所示。

圖1 海洋平面驗(yàn)潮井與樁基位置平面關(guān)系

驗(yàn)潮井距離最近樁基中心位置僅為19.54 m，共計(jì)16根樁，各樁距驗(yàn)潮井的距離，如表1所示。

表1 各樁距驗(yàn)潮井邊緣的距離

根據(jù)鉆探揭露地層情況并綜合室內(nèi)土工試驗(yàn)成果，工程區(qū)主要巖土層自上而下為:①雜填土-灰褐色；②淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土-深灰色，流塑-軟塑，土質(zhì)較均勻，黏性好，切面光滑，偶夾貝殼碎屑，部分鉆孔含粉細(xì)砂；③砂質(zhì)黏土，灰黑色，流-可塑，土質(zhì)不均勻，黏性一般，含少量中粗砂；④1全風(fēng)化花崗巖，灰褐色、灰白色，巖石風(fēng)化劇烈，組織結(jié)構(gòu)基本破壞；④2、④3強(qiáng)風(fēng)化花崗巖(砂礫狀、碎塊狀)，褐黃色，灰褐色，巖石風(fēng)化強(qiáng)烈?guī)r質(zhì)極軟；④4中風(fēng)化花崗巖，灰麻色，細(xì)粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造；④5微風(fēng)化花崗巖，灰麻色，細(xì)粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造。

2 驗(yàn)潮井計(jì)算模型及工況

2.1 建立模型

結(jié)合上述地質(zhì)資料，取最不利地層斷面進(jìn)行計(jì)算，聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)如圖2所示。

圖2 聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)

建模型時(shí)，土體計(jì)算寬度和樁底開挖面下土體計(jì)算厚度原則上要取至開挖結(jié)構(gòu)受力后不再產(chǎn)生變形影響的邊界為止，為消除邊界效應(yīng)取基坑開挖深度的3～5倍[6]。因此，本次計(jì)算模型取寬度130 m，長(zhǎng)度140 m，高度45 m；模型共158 184個(gè)節(jié)點(diǎn)，873 852個(gè)單元組成，如圖3所示。

圖3 樁基及驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)

計(jì)算模型的基坑表面為自由面，考慮其影響范圍等因素，模型邊界條件確定為：在x=0 m和x=129.9 m平面上采用x方向位移邊界條件約束；在y=0 m及y=139.9 m兩個(gè)面采用y方向約束；在模型底部z=0 m平面的上進(jìn)行z平面約束。

2.2 計(jì)算工況

結(jié)合工程的實(shí)際情況，計(jì)算采用最不利條件，潮水水位采用最高水位(4.99 m)，將水壓直接施加在巖土體的表面位置上，驗(yàn)潮井坡屋頂建筑采用相同承重平屋頂結(jié)構(gòu)代替。根據(jù)軟件自帶的分析流程模塊，結(jié)合灌注樁的實(shí)際施工過(guò)程，為了模擬實(shí)際樁基成孔澆筑施工過(guò)程對(duì)既有建筑的影響情況，在計(jì)算分析時(shí)將整個(gè)加載歷史定義為多個(gè)分析步驟，每根樁基均考慮以下7個(gè)分析子步：①施加各層土及驗(yàn)潮井的自重，建立初始地應(yīng)力場(chǎng)，平衡自重應(yīng)力；②保留自重生成的應(yīng)力場(chǎng)，將位移場(chǎng)等消除，進(jìn)行下一步計(jì)算；③第一次開挖填石及回填土層，開挖深度至淤泥層巖土體處；④第二次開挖淤泥層，開挖深度至砂質(zhì)黏土層巖土體處；⑤第三次開挖砂質(zhì)黏土層，開挖深度至花崗巖層巖土體處；⑥第四次開挖花崗巖層至樁基設(shè)計(jì)深度；⑦施作樁基。在模型中，結(jié)構(gòu)的施加通過(guò)“激活”相應(yīng)的單元來(lái)實(shí)現(xiàn)；結(jié)構(gòu)的拆除通過(guò)“殺死”相應(yīng)的單元來(lái)實(shí)現(xiàn)。各巖土層的物理力學(xué)參數(shù)如表2所示。

表2 各巖土層的物理力學(xué)參數(shù)

3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

在基礎(chǔ)施工過(guò)程中為了更好地反映驗(yàn)潮井的應(yīng)力與應(yīng)變，在計(jì)算過(guò)程中采用等值曲線，所有應(yīng)力與應(yīng)變等圖，均取自等值曲線圖相近的位置，圖4為驗(yàn)潮井基礎(chǔ)位移等值線圖取圖方位。

圖4 驗(yàn)潮井基礎(chǔ)位移等值線圖

在確定單根樁施工工況后，整個(gè)基坑開挖模擬計(jì)算兩種工況；第1種按照?qǐng)D4中1號(hào)樁至16號(hào)樁依次進(jìn)行施工，即單樁施工對(duì)驗(yàn)潮井的影響。而在實(shí)際施工過(guò)程中，樁基施工順序?qū)Τ两档挠绊懸草^大。故第2種工況采用隔樁施工，分別采用隔一根樁和隔兩根樁的施工工藝，即依次施工圖4中1、7、13號(hào)樁或1、5、9、13號(hào)樁。

3.1 單樁施工對(duì)驗(yàn)潮井變形及應(yīng)力分析

單樁依次施工的施工工藝相同，著重對(duì)1號(hào)樁每一個(gè)施工階段的變形與應(yīng)力進(jìn)行云圖分析。其余樁基礎(chǔ)對(duì)開挖完成前與開挖完成后x、y、z3個(gè)方向的最大位移量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

3.1.1 穿越填石層驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)變形與受力特性

經(jīng)數(shù)值計(jì)算1號(hào)樁穿越填石層驗(yàn)潮井位移的等值線圖如圖5所示。驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了4.270 9×10-4mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為2.718 3×10-4mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分z方向產(chǎn)生了-1.817 6×10-4mm的變形量，變形相對(duì)較小，說(shuō)明初次施工對(duì)驗(yàn)潮井的變形影響較小。圖6與圖7分別為樁基開挖前與穿越填石層后既有建筑結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖，其中，F(xiàn)LAC3D中拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)。

圖5 1號(hào)樁穿越填石層成孔施工后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)整體變形等值線圖

圖6 樁基開挖前與穿越填石層后既有建筑結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖7 樁基開挖前與穿越填石層后既有建筑結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

從圖6與圖7中可以看出，穿越填石層成孔前后，結(jié)構(gòu)體最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力無(wú)明顯變化，表明填石及回填土層的開挖對(duì)驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)的擾動(dòng)較小。

3.1.2 穿越淤泥質(zhì)土層驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)變形與受力特性

樁基成孔穿越淤泥質(zhì)土層后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分的位移等值線圖如圖8所示。

圖8 樁基成孔穿越淤泥質(zhì)土層后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)整體變形等值線圖

由圖8可以看出，在開挖成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了1.922 5×10-3mm的變形量，y方向位移最大值為1.370 0×10-3mm，z方向位移最大值為-7.122 3×10-4mm，變形相對(duì)于填石及回填土層開挖略有增加，這是因?yàn)橛倌噘|(zhì)土層力學(xué)特性較差，成孔時(shí)土體容易松動(dòng)、變形較大導(dǎo)致驗(yàn)潮井位移增大。圖9與圖10分別為樁基穿越淤泥質(zhì)土層后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖，由圖可得，最小主應(yīng)力較前述穿越第一層填石層略有減小，而最大主應(yīng)力沒(méi)變。

圖9 樁基穿越淤泥質(zhì)土層后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖10 樁基穿越淤泥質(zhì)土層后驗(yàn)朝井結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

3.1.3 穿越砂質(zhì)黏土層驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)變形與受力特性

圖11為1號(hào)樁穿越砂質(zhì)黏土層驗(yàn)潮井位移的等值線圖。在開挖砂質(zhì)黏土層成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向位移最大值為3.744 2×10-3mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向最大位移為2.878 0×10-3mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分z方向產(chǎn)生了-1.063 3×10-3mm的變形量，變形增幅有所降低，這是因?yàn)樯百|(zhì)黏土層力學(xué)特性相對(duì)較好，但其飽和狀態(tài)下成孔時(shí)側(cè)壁變形較大引起驗(yàn)潮井位移增大。

圖11 1號(hào)樁穿越砂質(zhì)黏土層后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)整體變形等值線圖

圖12與圖13分別為樁基穿越砂質(zhì)黏土層后既有建筑結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖，根據(jù)圖12與圖13可以看出，最大主應(yīng)力與最小主應(yīng)力均較穿越淤泥層略有減小，但應(yīng)力變化不明顯。

圖12 樁基穿越砂質(zhì)黏土層后既有建筑結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖13 樁基穿越砂質(zhì)黏土層后既有建筑結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

3.1.4 進(jìn)入基巖層驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)變形與受力特性

樁基進(jìn)入基巖層成孔后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移等值線圖如圖14所示，可以看出，在成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向最大位移值為4.867 4×10-3mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為3.861 1×10-3mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分z方向產(chǎn)生了-1.218 6×10-3mm的變形量。

圖15與圖16分別為樁基進(jìn)入基巖層后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖。由此可以看出，驗(yàn)潮井最大主應(yīng)力較穿越砂質(zhì)黏土層未發(fā)生變化；而最小主應(yīng)力略有減小，應(yīng)力變化不明顯。

3.1.5 澆筑完成后驗(yàn)潮井變形與受力特性

圖17為1號(hào)樁澆筑完成后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移等值線圖，由圖可知,在成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了5.665 2×10-3mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為4.659 5×10-3mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)z方向位移最大值為-1.344 9×10-3mm。圖18與圖19為1號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分主應(yīng)力圖，而最大主應(yīng)力與最小主應(yīng)力均未發(fā)生變化。

3.1.6 各單樁開挖及澆筑施工對(duì)驗(yàn)潮井變形的統(tǒng)計(jì)

通過(guò)對(duì)16根樁基礎(chǔ)開挖與澆筑過(guò)程的數(shù)值模擬計(jì)算，最終得到每根樁在施工過(guò)程中對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分開挖完成后與澆筑完成后的最大位移值，如表3所示。

圖20、圖21分別為樁基開挖完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)最大位移與樁號(hào)關(guān)系曲線和澆筑完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)最大位移與樁號(hào)關(guān)系曲線。

圖14 樁基進(jìn)入基巖層成孔后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)整體變形等值線圖

圖15 樁基進(jìn)入基巖層后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖16 樁基進(jìn)入基巖層后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

圖17 1號(hào)樁澆筑施工后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)變形等值線圖

圖18 1號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最小主應(yīng)力圖

圖19 1號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最大主應(yīng)力圖

表3 驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部位最大位移統(tǒng)計(jì)

圖20 樁基開挖完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)最大位移與樁號(hào)關(guān)系曲線

圖21 樁基澆筑完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)最大位移與樁號(hào)關(guān)系曲線

從圖20與圖21可知，1號(hào)樁距驗(yàn)潮井的距離較小，樁基在成孔與澆筑過(guò)程中對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移影響相對(duì)較大；根據(jù)地質(zhì)資料，4號(hào)、5號(hào)樁下部淤泥層厚度較大，對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移影響明顯有所增加，隨著樁與驗(yàn)潮井的距離越遠(yuǎn)對(duì)其位移的影響呈減少趨勢(shì)。驗(yàn)潮井近側(cè)樁基的施工比遠(yuǎn)側(cè)樁基的施工對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)位移影響相對(duì)較大，即同排位置中奇數(shù)編號(hào)樁比偶數(shù)編號(hào)樁產(chǎn)生的位移要大；同時(shí)也受到上部填石層厚度的影響，距驗(yàn)潮井距離越遠(yuǎn)位移越小。在距驗(yàn)潮井約50 m(即14號(hào)樁)后，對(duì)驗(yàn)潮井樁基的位移影響變化不明顯，在15號(hào)樁和16號(hào)樁距驗(yàn)潮井距離約55 m，其位移明顯減小，因此，建議平臺(tái)樁基位置距驗(yàn)潮井的距離不宜小于55 m。

3.2 隔樁施工對(duì)驗(yàn)潮井變形及應(yīng)力分析

3.2.1 1、7、13號(hào)樁樁基施工對(duì)驗(yàn)潮井變形及應(yīng)力分析

南岸防波堤擴(kuò)建樁基第2排1、7、13號(hào)樁穿越填石層、淤泥質(zhì)土層、穿越砂質(zhì)黏土層、基巖層成孔后驗(yàn)潮井的位移等值線圖如圖22所示。由圖可知，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了3.389 0×10-2mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為3.971 1×10-2mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)z方向位移最大值為-7.605 5×10-3mm。圖23與圖24分別為開挖成孔后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最小與最大主應(yīng)力圖。

圖22 1、7、13號(hào)樁開挖施工后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)變形等值線圖

圖23 1、7、13號(hào)樁開挖成孔后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最小主應(yīng)力圖

圖24 1、7、13號(hào)樁開挖成孔后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最大主應(yīng)力圖

圖25為1、7、13號(hào)樁澆筑完成后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移等值線圖，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了3.706 1×10-2mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為4.333 8×10-2mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)z方向位移最大值為-8.615 9×10-3mm。圖26與圖27分別為樁基澆筑完成后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖。

圖25 1、7、13號(hào)樁澆筑施工后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)變形等值線圖

圖26 1、7、13號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖27 1、7、13號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井建筑結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

1、7、13號(hào)樁澆筑完成施工完成后較開挖施工完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x、y、z方向的產(chǎn)生的位移均有所增大，而最小主應(yīng)力與最小主應(yīng)力澆筑完成前和澆筑完成后的變化不大。

3.2.2 1、5、9、13號(hào)樁樁基施工對(duì)驗(yàn)潮井變形及應(yīng)力分析

南岸防波堤擴(kuò)建樁基第2排1、5、9、13號(hào)樁穿越填石層、淤泥質(zhì)土層、穿越砂質(zhì)黏土層、基巖層成孔后驗(yàn)潮井的位移等值線圖如圖28所示?？梢钥闯?，在成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了5.062 0×10-2mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為5.871 1×10-2mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)z方向位移最大值為-1.291 1×10-2mm。圖29與圖30分別為樁基進(jìn)入基巖層后既有建筑結(jié)構(gòu)最小、最大應(yīng)力等值線圖。

圖28 1、5、9、13號(hào)樁開挖成孔后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)變形等值線圖

圖29 樁基進(jìn)入基巖后既有建筑結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力圖

圖30 樁基進(jìn)入基巖后既有建筑結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力圖

澆筑完成后驗(yàn)潮井變形與受力特性。圖31為1、5、9號(hào)樁澆筑完成后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移等值線圖，可以看出,在成孔后，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x方向產(chǎn)生了5.37 19×10-2mm的變形量，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)y方向位移最大值為6.214 6×10-2mm，驗(yàn)潮井基礎(chǔ)z方向位移最大值為-1.384 5×10-2mm。圖32與圖33分別為1、5、9號(hào)樁澆筑完成后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最小、最大應(yīng)力等值線圖。

圖31 1、5、9號(hào)樁澆筑施工后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)變形等值線圖

圖32 1、5、9號(hào)樁澆筑后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最小主應(yīng)力圖

圖33 1、5、9號(hào)樁澆筑后驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)部分最大主應(yīng)力圖

1、5、9、13號(hào)樁澆筑完成施工完成后較開挖施工完成后驗(yàn)潮井基礎(chǔ)部分x、y、z方向的產(chǎn)生的位移均有所增大，x、y方向增幅較明顯；最小主應(yīng)力與最小主應(yīng)力澆筑完成前和澆筑完成后的變化不大。

4 結(jié)論與措施

通過(guò)南防波堤樁基工程施工期對(duì)聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)結(jié)構(gòu)受力及變形影響等模擬計(jì)算分析如下：

1)擬建項(xiàng)目南岸防波堤擴(kuò)建工程平臺(tái)樁基礎(chǔ)施工，按設(shè)計(jì)施工方案，1號(hào)樁中心距驗(yàn)潮井基礎(chǔ)最近距離為19.54 m，在成孔與澆筑過(guò)程中對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)的位移影響相對(duì)較大；4號(hào)樁和5號(hào)樁位置處下部淤泥層厚度有所增加，加之水位線也有所增加(水壓力增加)，其位移曲線變化較陡，較其他樁基的影響變形量有所增加，因此，需對(duì)該附近樁基施工過(guò)程加強(qiáng)監(jiān)測(cè)；對(duì)于距驗(yàn)潮井距離相近的各樁來(lái)說(shuō)，受其地質(zhì)條件的影響更加明顯。

2)在距驗(yàn)潮井約50 m(即14號(hào)樁)后，對(duì)驗(yàn)潮井樁基的位移影響變化不明顯，在15號(hào)樁和16號(hào)樁距驗(yàn)潮井距離約55 m，其位移明顯減小，因此，建議平臺(tái)樁基位置距驗(yàn)潮井的距離不宜小于55 m。

3)南岸防波堤擴(kuò)建樁基礎(chǔ)施工對(duì)聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)結(jié)構(gòu)應(yīng)力影響較小，驗(yàn)潮井結(jié)構(gòu)體在施工過(guò)程中均無(wú)較大的應(yīng)力集中。

南防波堤平臺(tái)樁基工程施工應(yīng)由近及遠(yuǎn)依次施工，施工時(shí)應(yīng)盡量避免對(duì)巖土體的擾動(dòng)與破壞，不得采用爆破施工，保證基巖完整性；樁基施工過(guò)程中，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)理工作，不得隨意在靠近聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)附近增加荷載，避免因堆載產(chǎn)生集中附加荷載；在平臺(tái)樁基成孔過(guò)程中，應(yīng)做好支護(hù)措施，及時(shí)施作護(hù)壁及套管，注意成孔質(zhì)量，防止塌孔，以便增大對(duì)驗(yàn)潮井基礎(chǔ)位移的影響，確保聯(lián)合國(guó)海洋平面觀測(cè)站(驗(yàn)潮井)的安全運(yùn)行。