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        地鐵隧道鉆爆法施工中敏感區(qū)間及安全藥量確定

        2021-02-22 01:01:18賈海鵬劉殿書(shū)方真剛田帥康
        關(guān)鍵詞:振動(dòng)

        賈海鵬, 劉殿書(shū), 方真剛, 田帥康

        (中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京 100083)

        為緩解城市交通擁堵,相繼有許多城市開(kāi)始修建地鐵. 地鐵施工一般都在人口密集區(qū)進(jìn)行,其施工現(xiàn)場(chǎng)有許多學(xué)校、居民樓、商業(yè)建筑需要保護(hù), “大斷面、大埋深、長(zhǎng)度大、周邊需要保護(hù)的建筑多”是地鐵鉆爆法掘進(jìn)施工時(shí)的特點(diǎn). 采取措施降低爆破振動(dòng)對(duì)周邊建筑結(jié)構(gòu)的影響是城市地鐵鉆爆法施工的重點(diǎn)和難點(diǎn). 有許多專(zhuān)家學(xué)者在這方面進(jìn)行了研究,并取得了一定的成果. 孫寶平等[1]采用完全重啟動(dòng)數(shù)值模擬技術(shù)計(jì)算隧道掘進(jìn)爆破破巖過(guò)程,得到了巖體特征點(diǎn)的振動(dòng)速度. 楊年華[2]根據(jù)經(jīng)驗(yàn)格林函數(shù)法原理建立了預(yù)測(cè)爆破振動(dòng)的方法,并且編制了專(zhuān)用的預(yù)測(cè)分析軟件;胡建華等[3]利用多元線(xiàn)性回歸的方法研究了爆破振動(dòng)的衰減規(guī)律;樓矗云等[4]提出了一種基于樣條插值的爆破振動(dòng)預(yù)測(cè)方法;夏岸雄等[5]建立了遺傳算法優(yōu)化神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的模型來(lái)預(yù)測(cè)爆破振動(dòng);蔣莉等[6]基于Levenberg-Marquanh(LM)算法改進(jìn)BP算法,建立了隧道爆破振動(dòng)的預(yù)測(cè)方法;梁書(shū)鋒等[7]基于回歸分析的基本原理,提出了帶有安全系數(shù)的薩氏優(yōu)化式. 張小軍等[8]將有限個(gè)實(shí)測(cè)樣本數(shù)據(jù)近似為無(wú)限樣本數(shù)據(jù),將正態(tài)概率分布應(yīng)用于爆破振動(dòng)速度預(yù)測(cè),且提出了基于正態(tài)分布的振動(dòng)評(píng)價(jià)新方法.

        爆破振動(dòng)與地質(zhì)條件、巖層性質(zhì)、起爆方式和最大單段藥量等因素密切相關(guān). 薩氏公式是使用最廣泛的計(jì)算爆破振動(dòng)速度的公式之一. 在薩氏公式中,參數(shù)k和α是與地質(zhì)、地貌有關(guān)的參數(shù),其本身就可以反映地質(zhì)條件和巖層性質(zhì)對(duì)爆破振動(dòng)的影響.

        最大單段安全藥量直接影響爆破振動(dòng)速度的大小,目前,學(xué)者對(duì)爆破地震波的傳播規(guī)律研究較多,對(duì)爆破設(shè)計(jì)中的安全控制藥量的研究尚不深入. 在隧道開(kāi)挖掘進(jìn)過(guò)程中,爆源與需要保護(hù)建筑物的距離不斷變化,不合理的設(shè)計(jì)藥量勢(shì)必影響工期或者周邊建筑結(jié)構(gòu)的安全. 研究新的理論對(duì)隧道開(kāi)挖線(xiàn)路進(jìn)行分階段爆破安全藥量控制具有十分重要的意義. 文中基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的基本原理,對(duì)貴陽(yáng)地鐵2號(hào)線(xiàn)爆破施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè),在大量監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,將t分布應(yīng)用到隧道開(kāi)挖線(xiàn)路上的藥量控制. 同時(shí),建立了敏感區(qū)間計(jì)算模型,為優(yōu)化爆破設(shè)計(jì)提供了新思路.

        1 傳統(tǒng)爆破藥量計(jì)算原理

        目前常用的爆破振動(dòng)速度預(yù)測(cè)公式主要是薩道夫斯基公式,其形式為

        v=K(Q1/3/R)α

        (1)

        式中:v為爆破振動(dòng)速度,cm/s;Q為單段最大裝藥量,kg;R為爆心距,m;K,α為與地質(zhì)、地貌有關(guān)的系數(shù).

        將其變成藥量形式為

        Q=(v/K)3/αR3

        (2)

        兩側(cè)取對(duì)數(shù)得

        (3)

        將其變?yōu)橐辉€(xiàn)性形式

        Y=bX+lna

        (4)

        式中:Y=lnQ,X=ln(v/K),b=3/α,a=3lnR.

        對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)用式(4)進(jìn)行線(xiàn)性回歸,則可以求出未知變量K,α. 進(jìn)而可以得到薩氏安全藥量. 但是,由此方法求出的藥量置信度只有50%.

        2 基于t分布的爆破安全藥量?jī)?yōu)化計(jì)算

        2.1 t分布函數(shù)的確定

        式(1)反映了振速v與比例藥量(λ=Q1/3/R)的關(guān)系,在具體的爆破施工中,通過(guò)確定最大單段藥量Q和爆心距R可以預(yù)測(cè)出場(chǎng)地內(nèi)某個(gè)點(diǎn)位的爆破振動(dòng)速度v.

        大量工程實(shí)踐發(fā)現(xiàn)實(shí)測(cè)爆破振速在預(yù)測(cè)爆破振速兩側(cè)以某種方式隨機(jī)分布,可以利用統(tǒng)計(jì)學(xué)中的理論對(duì)其進(jìn)行研究. 根據(jù)統(tǒng)計(jì)學(xué)原理可知:正態(tài)分布適用于無(wú)限樣本空間且方差未知的事件,t分布適用于有限樣本空間且方差未知的事件. 針對(duì)具體的爆破施工,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)振速數(shù)量有限且方差未知,可以用t分布對(duì)薩氏公式進(jìn)行優(yōu)化.

        標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布x~N(0,1)的概率密度函數(shù)為

        (5)

        t分布的概率密度函數(shù)可表示為

        (6)

        式中:t為分布變量;n為樣本容量.

        伽瑪函數(shù)可表示為

        (7)

        式中z為大于0的實(shí)數(shù).

        t分布適用于小樣本事件,可以用小樣本均值估計(jì)樣本總體均值. 如圖1所示,相比于標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布,t分布引入了自由度(DF)的概念. DF越大,t概率分布曲線(xiàn)越接近標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布. 所以當(dāng)t分布中的自由度DF大于一定值時(shí),可以用t分布的有限樣本空間去近似正態(tài)分布無(wú)限樣本空間.

        圖1 t分布與正態(tài)分布對(duì)比圖Fig.1 Comparison between t distribution and normal distribution

        2.2 t分布變化

        無(wú)限實(shí)測(cè)振速數(shù)據(jù)組成事件U,由統(tǒng)計(jì)學(xué)的規(guī)律可知:事件U服從正態(tài)分布的特征,可記做:

        U~N(μ,σ2)

        (8)

        式中:μ為振速期望值;σ2為振速方差.

        從事件U中抽取數(shù)量為n的有限樣本組成事件W(對(duì)應(yīng)于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)),由中心極限定理可知,隨著n的增大,事件W樣本均值的分布也服從正態(tài)分布,記做:

        (9)

        對(duì)于事件W,其實(shí)際標(biāo)準(zhǔn)差σ往往未知,通常用其樣本標(biāo)準(zhǔn)差S來(lái)代替. 將其做t分布變化

        (10)

        式中S為樣本標(biāo)準(zhǔn)差,其他參數(shù)含義同上.

        2.3 可靠性概率計(jì)算

        式(10)服從于自由度DF為n-1的t分布:

        (11)

        根據(jù)式(11)可以確定相應(yīng)的置信區(qū)間(文中置信度取單側(cè)值),結(jié)合其自由度DF,可以計(jì)算出置信水平1-φ,則此事件發(fā)生的可靠性概率可以表示為

        (12)

        式中:1-φ為置信水平;P為置信度.

        2.4 爆破安全藥量計(jì)算

        假設(shè)使目標(biāo)建(構(gòu))筑物得到保護(hù)的置信概率為1-φ,通過(guò)式(11)可以計(jì)算出對(duì)應(yīng)的t值. 結(jié)合式(1),則可得修正振速

        (13)

        式中:μ為振速期望值,cm/s,可由薩氏公式計(jì)算;其他參數(shù)含義同上.

        由式(2)可得基于t分布的修正安全藥量:

        (14)

        式中:Qt為基于t分布的修正安全藥量,kg;vt為基于t分布的修正安全振速, cm/s;K、α為與地形、地貌有關(guān)的參數(shù).

        基于式(13)可以求出高于99%置信度的基于t分布的修正爆破振動(dòng)安全振速,則可以由式(14)求出置信度為99%的基于t分布的修正爆破安全藥量.

        3 爆破振動(dòng)敏感區(qū)間

        地鐵隧道鉆爆施工時(shí),假設(shè)與爆源G的距離為R處的一個(gè)重要建筑物需要保護(hù). 不改變爆破開(kāi)挖設(shè)計(jì)方案時(shí),在爆源向前移動(dòng)的過(guò)程中,周邊建筑結(jié)構(gòu)受到的爆破振動(dòng)是一個(gè)“逐漸增大-達(dá)到最大值-逐漸減小”的過(guò)程,如圖2所示.

        圖2 敏感區(qū)間計(jì)算原理Fig.2 Principle of calculating sensitive interval

        圖2中,點(diǎn)F為被保護(hù)建筑物,點(diǎn)G為爆源,G、O所在的直線(xiàn)為隧道開(kāi)挖線(xiàn)路. 被保護(hù)建筑物與隧道所在平面交于點(diǎn)C. 在爆源向前推進(jìn)過(guò)程中, 點(diǎn)O為隧道開(kāi)挖線(xiàn)路上距離被保護(hù)建筑物距離最近的爆源. 由幾何關(guān)系可以計(jì)算出爆心距為

        (15)

        式中:R=|FG|為爆心距,m;H=|FC|為被保護(hù)建筑物到隧道所在平面的垂直距離,m;D=|OC|為點(diǎn)O爆源與點(diǎn)C的距離,m;L為隧道開(kāi)挖線(xiàn)路上爆源移動(dòng)區(qū)間(以點(diǎn)O為原點(diǎn),靠近點(diǎn)O時(shí)為負(fù)值,遠(yuǎn)離點(diǎn)O時(shí)為正值),m.

        在具體的隧道開(kāi)挖工程中,對(duì)于某一個(gè)確定的建筑結(jié)構(gòu),H和D為固定值,由式(15)可知,爆心距R隨著L的變化而改變.

        以《爆破安全規(guī)程》中的安全允許振動(dòng)速度為計(jì)算標(biāo)準(zhǔn),當(dāng)爆破振動(dòng)速度大于安全允許振動(dòng)速度時(shí),則會(huì)存在一個(gè)振動(dòng)速度超標(biāo)區(qū)間,此速度超標(biāo)區(qū)間與相應(yīng)爆心距Rξ相對(duì)應(yīng)(Rξ為與速度超標(biāo)區(qū)間相對(duì)應(yīng)的爆心距). 由式(15)可知此速度超標(biāo)區(qū)間與某個(gè)爆源移動(dòng)區(qū)間相對(duì)應(yīng),定義此爆源移動(dòng)區(qū)間為敏感區(qū)間,記為[-Lξ,Lξ]. 在此區(qū)間內(nèi),不改變爆破開(kāi)挖設(shè)計(jì)方案時(shí),爆破振動(dòng)速度必然會(huì)超出《爆破安全規(guī)程》中的安全標(biāo)準(zhǔn),需要嚴(yán)格控制安全藥量,加強(qiáng)對(duì)周邊建筑結(jié)構(gòu)的保護(hù).

        則由式(15)可以得出敏感區(qū)間的取值范圍為

        (16)

        式中:Rξ為與速度超標(biāo)區(qū)間相對(duì)應(yīng)的爆心距,m;H為被保護(hù)建筑物到開(kāi)挖平面的垂直距離,m;D為點(diǎn)O爆源與點(diǎn)C的距離。

        4 工程應(yīng)用

        4.1 工程概況

        貴陽(yáng)地鐵二號(hào)線(xiàn)爆破施工現(xiàn)場(chǎng)位于貴陽(yáng)市觀山湖區(qū),其鉆爆施工多在人口密集區(qū)進(jìn)行,周邊多學(xué)校、居民樓和商業(yè)建筑需要保護(hù). 測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)工程概況如圖3所示.

        圖3 工程概況圖Fig.3 Project overview diagram

        現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)以爆源為起始點(diǎn),沿未開(kāi)挖區(qū)方向在隧道正上方采用不同間距布置測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)布置采用對(duì)數(shù)等間距原則,盡可能的減小數(shù)據(jù)處理帶來(lái)的誤差. 在實(shí)際布置測(cè)點(diǎn)時(shí),測(cè)點(diǎn)前方時(shí)常遇路邊停車(chē)的影響或者部分居民建筑物的遮擋. 應(yīng)視實(shí)際情況對(duì)測(cè)點(diǎn)位置作出相應(yīng)調(diào)整. 但整體偏差應(yīng)控制在0~5 m以?xún)?nèi). 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示.

        圖4 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig.4 Site measuring point layout diagram

        4.2 薩氏安全藥量計(jì)算

        在隧道上方沿隧道開(kāi)挖方向進(jìn)行了大量爆破振動(dòng)速度監(jiān)測(cè),采集儀觸發(fā)閾值為0.02 cm/s,除了個(gè)別測(cè)點(diǎn)未被觸發(fā)外,其余測(cè)點(diǎn)均被觸發(fā),共測(cè)得32組有效數(shù)據(jù),列舉部分?jǐn)?shù)據(jù)如表1所示.

        表1 爆破震動(dòng)參數(shù)記錄表Tab.1 Blasting vibration parameter record sheet

        注:vI為水平徑向的振速;vJ為水平軸向的振速;vZ為垂直向的振速.

        對(duì)表1數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,可以分別得到水平徑向、水平軸向和垂直向的薩氏爆破振動(dòng)速度預(yù)測(cè)式

        (17)

        式中:vI、vJ、vZ分別為水平徑向、水平軸向和垂直向的爆破振動(dòng)預(yù)測(cè)速度,cm/s;Q為單段最大裝藥量,kg;R為爆心距,m.

        將式(17)變換形式,可得薩氏安全藥量計(jì)算式為

        (18)

        式中:Qmin為薩氏爆破安全控制藥量,kg;v為爆破振動(dòng)速度, cm/s;R為爆心距,m.

        4.3 基于t分布的爆破振動(dòng)速度計(jì)算

        基于表1中的爆破振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù),由式(17)可以分別求出水平徑向、水平軸向和垂直向的薩氏爆破振動(dòng)預(yù)測(cè)速度,結(jié)合實(shí)測(cè)爆破振動(dòng)速度,可以求出水平徑向、水平軸向和垂直向的樣本標(biāo)準(zhǔn)差(SI、SJ、SZ),用(SI、SJ、SZ)替代相應(yīng)總體標(biāo)準(zhǔn)差(σI、σJ、σZ),可得水平徑向的標(biāo)準(zhǔn)差σI=0.64; 水平軸向的標(biāo)準(zhǔn)差σJ=0.45;垂直向的標(biāo)準(zhǔn)差σZ為0.59.

        假設(shè)該區(qū)域被保護(hù)建筑物的置信概率要大于99%. 查t分布表可知置信度為99%且自由度DF為31的置信區(qū)間上限單側(cè)值為2.74. 則可以求出自由度DF為31的基于t分布的水平徑向、水平軸向和垂直向的修正爆破振動(dòng)速度預(yù)測(cè)公式

        (19)

        式中:vt,I、vt,J、vt,Z分別為水平徑向、水平軸向和垂直向的修正爆破振動(dòng)速度,cm/s;Q為單段最大裝藥量,kg;R為爆心距,m.

        定義λ=Q1/3/R為比例藥量,以比例藥量為橫坐標(biāo),三向修正爆破振動(dòng)速度絕對(duì)值為縱坐標(biāo),研究其相互關(guān)系如圖5所示.

        圖5 修正三向峰值振動(dòng)速度與比例藥量變化關(guān)系Fig.5 Correcting the relationship between the three-way peak vibration velocity and the proportional dose

        由圖5可以看出:當(dāng)比例藥量0<λ≤0.02時(shí),水平徑向振動(dòng)速度最大,垂直向振動(dòng)速度次之,水平軸向振動(dòng)速度最?。划?dāng)比例藥量0.02<λ≤0.035時(shí),水平徑向振動(dòng)速度最大,水平軸向振動(dòng)速度次之,垂直向振動(dòng)速度最??;當(dāng)比例藥量0.035<λ≤0.043時(shí),水平軸向振動(dòng)速度最大,水平徑向振動(dòng)速度次之,垂直向振動(dòng)速度最小;當(dāng)比例藥量0.043<λ≤0.045時(shí),水平軸向振動(dòng)速度最大,垂直向振動(dòng)速度次之,水平徑向振動(dòng)速度最小;當(dāng)比例藥量0.045<λ≤0.053時(shí),垂直向振動(dòng)速度最大,水平軸向振動(dòng)速度次之,水平徑向振動(dòng)速度最?。划?dāng)比例藥量λ>0.053時(shí),垂直向振動(dòng)速度最大,水平徑向振動(dòng)速度次之,水平軸向振動(dòng)速度最小. 從圖中可以看出,在隧道掘進(jìn)過(guò)程中采用鉆爆法施工時(shí),比例藥量決定不同方向爆破震動(dòng)速度的敏感性.

        4.4 基于t分布的安全控制藥量計(jì)算

        由4.3節(jié)可知,不同的比例藥量會(huì)使不同方向的爆破振動(dòng)速度敏感性有所不同. 定義λ=0.053的比例藥量為臨界藥量. 以λ為判斷條件,對(duì)隧道鉆爆開(kāi)挖過(guò)程中的安全藥量控制進(jìn)行研究.

        當(dāng)比例藥量0<λ≤0.053時(shí),安全控制藥量接近于0,無(wú)法指導(dǎo)爆破施工,此條件無(wú)實(shí)際工程應(yīng)用價(jià)值,在進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)該避免此種情況的出現(xiàn).

        當(dāng)比例藥量λ>0.053時(shí),垂直向振動(dòng)速度最大,此時(shí),只要保證垂直向振動(dòng)速度達(dá)到安全允許標(biāo)準(zhǔn),則可以保證相應(yīng)區(qū)域內(nèi)建筑結(jié)構(gòu)的安全. 其安全優(yōu)化藥量計(jì)算如下

        (20)

        式中:Qλ>0.053為基于t分布的安全控制藥量,kg;vt,Z為基于t分布的優(yōu)化爆破振動(dòng)速度,cm/s;R為爆心距,m.

        由式(20)可知:安全控制藥量與爆心距正相關(guān),爆心距越小,其安全控制藥量也越小.

        4.5 工程應(yīng)用

        該施工區(qū)域內(nèi)有一框架結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑物需要特殊保護(hù),該建筑結(jié)構(gòu)距離爆源所在平面H=13 m,D=15 m,由爆源與被保護(hù)建筑結(jié)構(gòu)的位置關(guān)系可知,當(dāng)爆源移動(dòng)至點(diǎn)O時(shí),其爆心距最小,此時(shí),R=19.8 m.

        查閱《爆破安全規(guī)程》(GB 6722—2014),可知工業(yè)和商業(yè)建筑物的安全許可速度為2.5~5.0 cm/s. 為了最大限度地保護(hù)建筑物的安全,這里取下限,即vmin=2.5 cm/s.

        由4.4節(jié)可知,比例藥量λ>0.053具有工程應(yīng)用價(jià)值。其藥量應(yīng)按優(yōu)化安全藥量控制式(20)。

        圖6 臨界藥量與優(yōu)化藥量相互關(guān)系Fig.6 Relationship between critical and vertical dose

        此種情況下,優(yōu)化藥量大于臨界藥量,應(yīng)按照優(yōu)化藥量進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)和施工.

        4.6 敏感區(qū)間的確定

        由圖2可以發(fā)現(xiàn),爆源向前移動(dòng)過(guò)程中,爆心距是一個(gè)“逐漸減小-達(dá)到最小值-逐漸增大”的過(guò)程. 由4.5節(jié)研究結(jié)果可知,以?xún)?yōu)化藥量為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行藥量控制具有理論依據(jù)和現(xiàn)實(shí)意義. 本工程中,H=13 m,D=15 m,最大單段藥量為Q=10.8 kg,此建筑結(jié)構(gòu)的安全控制振速為2.5 cm/s,則可計(jì)算出該建筑結(jié)構(gòu)的敏感區(qū)間為[-11,11]. 在此區(qū)間內(nèi),要優(yōu)化設(shè)計(jì)方案,嚴(yán)格控制安全藥量,加強(qiáng)對(duì)結(jié)構(gòu)的保護(hù).

        4.7 敏感區(qū)間內(nèi)外安全藥量的確定

        當(dāng)爆源在敏感區(qū)間外時(shí)(R≥22.69m). 此時(shí),可用式(18)進(jìn)行藥量控制.

        當(dāng)爆源在敏感區(qū)間內(nèi)時(shí),需要加強(qiáng)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的保護(hù),此時(shí)可用t分布安全藥量(式20)進(jìn)行爆破振動(dòng)速度控制.

        則由式(18)、(20)和(15)可以得到安全控制藥量在掘進(jìn)線(xiàn)路的變化規(guī)律,如圖7所示.

        由圖7可以看出:在隧道開(kāi)挖方向線(xiàn)上,當(dāng)-∞11 m時(shí),安全控制藥量由10.78 kg逐漸增大,且增速越來(lái)越大.

        圖7 安全控制藥量沿掘進(jìn)線(xiàn)路的變化規(guī)律Fig.7 Law of safety control charge along line

        所以,在爆源向前移動(dòng)至敏感區(qū)間下限的過(guò)程中,安全控制藥量逐漸減小. 此階段需要逐漸減小安全控制藥量,適當(dāng)加快施工進(jìn)程;在敏感區(qū)間范圍內(nèi),安全控制藥量先減小再增大. 此階段要適當(dāng)放慢施工進(jìn)程,嚴(yán)格控制安全藥量,最大限度保護(hù)建筑結(jié)構(gòu)的安全;在遠(yuǎn)離敏感區(qū)間上限時(shí),安全控制藥量急速增加,此階段可以加大安全控制藥量,加快施工進(jìn)程.

        5 結(jié) 論

        基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的原理,將t分布應(yīng)用到爆破振動(dòng)速度預(yù)測(cè)中,建立了t分布優(yōu)化藥量式. 同時(shí),建立了敏感區(qū)間計(jì)算模型. 基于貴陽(yáng)地鐵2號(hào)線(xiàn)鉆爆開(kāi)挖工程實(shí)踐,以比例藥量為變量,研究了t分布優(yōu)化藥量隨比例藥量的變化規(guī)律,并且確定了對(duì)周邊建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行保護(hù)的敏感區(qū)間. 具體結(jié)論如下.

        ① 傳統(tǒng)的爆破安全藥量預(yù)測(cè)式的置信概率只有50%,基于t分布優(yōu)化藥量式的置信概率可以達(dá)到99%;t分布優(yōu)化藥量式可以增加對(duì)周邊建筑結(jié)構(gòu)的保護(hù)程度.

        ② 當(dāng)比例藥量0<λ≤0.053時(shí),安全控制藥量接近于0,無(wú)法指導(dǎo)爆破施工,當(dāng)比例藥量λ>0.053時(shí),垂直向振動(dòng)速度最大,可用優(yōu)化藥量式進(jìn)行爆破施工. 以?xún)?yōu)化藥量為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行藥量控制具有理論依據(jù)和現(xiàn)實(shí)意義.

        ③ 在隧道開(kāi)挖方向線(xiàn)上,當(dāng)-∞11 m時(shí),安全控制藥量由10.78 kg逐漸增大,且增速越來(lái)越大.

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