韓玉貴，丁名臣，劉義剛，鄒劍，趙鵬，王業(yè)飛

（1.中海石油（中國(guó)）有限公司天津分公司渤海石油研究院，天津 300452；2.中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580）

0 引言

稠油黏度高，不利的水油流度比導(dǎo)致水驅(qū)采收率極低（5%～10%）[1-2]。 傳統(tǒng)熱采的方法能顯著降低稠油黏度和流動(dòng)阻力，但是受注入熱損失、熱流體制備的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保等因素限制。近年來(lái)，稠油冷采提高采收率逐漸引起關(guān)注，堿驅(qū)或含堿體系復(fù)合驅(qū)是冷采提高稠油采收率的重要研究方向之一，人們?cè)诔碛蛪A驅(qū)機(jī)理、堿液類型優(yōu)化和驅(qū)油效果等方面開(kāi)展了大量的研究工作[3-5]，發(fā)現(xiàn)堿驅(qū)能夠顯著提高稠油采收率。但由于存在結(jié)垢、采出液破乳困難等問(wèn)題，含堿體系驅(qū)替稠油的礦場(chǎng)應(yīng)用受到限制[6-7]。為了彌補(bǔ)這一不足，發(fā)展了無(wú)堿化學(xué)驅(qū)油體系，尤其是無(wú)堿復(fù)合驅(qū)體系（表面活性劑-聚合物（SP））。

含堿和無(wú)堿體系均可通過(guò)降低油水界面張力（IFT）、乳化和潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)等機(jī)理提高稠油采收率，但前者對(duì)稠油的驅(qū)替能力往往明顯強(qiáng)于后者[8-10]。盡管針對(duì)2類體系各自的驅(qū)油機(jī)理已有較多的研究和報(bào)道，但是尚缺乏直接的對(duì)比，關(guān)于其驅(qū)油性能差異的原因，有待進(jìn)一步深化研究。為此，本文通過(guò)含堿和無(wú)堿體系與稠油界面張力、乳化性能和驅(qū)油特性的比較，明確2種體系驅(qū)替稠油能力的差異，揭示驅(qū)油效果差異的原因，同時(shí)探索了氣泡輔助無(wú)堿復(fù)合體系改善驅(qū)油效果的可行性，以期作為含堿體系的接替體系，解決其應(yīng)用過(guò)程中的結(jié)垢等問(wèn)題。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 材料與儀器

材料：陰非復(fù)配型表面活性劑，來(lái)源于勝利油田，質(zhì)量濃度為3 000mg/L；復(fù)合堿，由NaOH和Na2CO3按質(zhì)量比1∶1復(fù)配而成，質(zhì)量濃度為8 000 mg/L；二元復(fù)合體系制備用聚合物為部分水解聚丙烯酰胺（HPAM），相對(duì)分子質(zhì)量為 2000×104，質(zhì)量濃度為 1800 mg/L；模擬地層水，礦化度為6 666.0 mg/L，離子組成（質(zhì)量濃度）為 Na+（2 456.5 mg/L），Mg2++Ca2+（128.5 mg/L），Cl-（4 034.0 mg/L），SO42-（47.0 mg/L）；實(shí)驗(yàn)用油為脫氣稠油，黏度為 220mPa·s（60℃），密度為 0.96 g/cm3。

儀器：TX-500C型界面張力儀；Phenix鳳凰顯微鏡。填砂模型尺寸為直徑2.5cm，長(zhǎng)30 cm。其他參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 驅(qū)油實(shí)驗(yàn)參數(shù)及采收率結(jié)果

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

界面張力。按照設(shè)定的質(zhì)量濃度分別配制SP，AP，P溶液，在60℃下使用界面張力儀測(cè)試其與目標(biāo)稠油的界面張力。

乳化性能。將SP，AP，P溶液和原油分別加熱到60℃，各取5 mL的稠油和化學(xué)劑溶液分別加入試管中，搖勻后觀測(cè)油水混合物的析水狀態(tài)，判斷體系形成稠油乳液的穩(wěn)定性。在不同時(shí)刻，對(duì)形成的乳狀液進(jìn)行顯微觀察，判斷乳狀液形態(tài)及類型。

驅(qū)油能力。首先，分別利用S，A，P單一組分體系開(kāi)展驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，確定單一組分體系驅(qū)替稠油效果；然后，開(kāi)展SP和AP體系驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，對(duì)比兩者驅(qū)替稠油能力；最后，開(kāi)展無(wú)堿體系泡沫驅(qū)油（交替注入0.3 PV的SP和0.3 PV的空氣，單個(gè)水或空氣段塞尺寸為0.1 PV），判斷泡沫的引入能否顯著改善無(wú)堿SP體系，使之驅(qū)油效果接近或者優(yōu)于AP體系。驅(qū)油實(shí)驗(yàn)的流體注入速度均為0.25 mL/min，實(shí)驗(yàn)溫度60℃。

2 結(jié)果與討論

2.1 界面張力

超低IFT能夠減小原油流動(dòng)的毛細(xì)管阻力，降低原油在巖石上的黏附功，有利于提高洗油效率，是化學(xué)驅(qū)油體系設(shè)計(jì)的關(guān)鍵指標(biāo)之一。對(duì)SP，AP，P體系與稠油的界面張力進(jìn)行了測(cè)試，結(jié)果見(jiàn)圖1。

圖1 不同類型化學(xué)體系與稠油的界面張力

由圖1可見(jiàn)：SP能夠?qū)⒂退甀FT顯著減小至2.6×10-4mN/m。AP中堿的加入，通過(guò)與石油酸反應(yīng)，就地形成表面活性劑，將油水界面張力從11.4×100mN/m降低至1.2×10-1mN/m，但是沒(méi)有達(dá)到超低水平。

超低IFT有利于原油采收率的提高，如果將超低IFT作為化學(xué)體系設(shè)計(jì)與選擇的主要指標(biāo)，那么SP是重要的潛力體系。但是對(duì)于稠油化學(xué)驅(qū)，研究認(rèn)為，擴(kuò)大波及體積極為關(guān)鍵，稠油的乳化（包括油在水中乳化（O/W）和水在油中乳化（W/O）），能通過(guò)乳化油滴或水滴的賈敏效應(yīng)擴(kuò)大波及體積[8-13]，又可以實(shí)現(xiàn)乳化降低稠油黏度[14-16]，是影響稠油采收率的另一個(gè)關(guān)鍵因素。為此，除界面張力外，有必要對(duì)SP，AP，P體系乳化能力進(jìn)行考察。

2.2 乳化性能

瓶試法觀測(cè)的SP，AP，P形成稠油乳狀液的析水率及微觀形態(tài)圖像見(jiàn)圖2和圖3。由圖2可見(jiàn)：?jiǎn)我痪酆衔锖茈y形成穩(wěn)定稠油乳狀液，初始晃動(dòng)摻混僅20 min后，稠油-聚合物體系的析水率即達(dá)到100%，油水完全分離，而SP-稠油、AP-稠油體系析水率為0。80 min后，SP-稠油、AP-稠油體系開(kāi)始析水，前者析水率上升速度較后者明顯緩慢，例如，120 min時(shí)，SP-稠油體系析水率僅為32%，AP-稠油析水率達(dá)90%。以上現(xiàn)象說(shuō)明，SP比AP更能穩(wěn)定O/W型稠油乳狀液。

圖2 不同類型化學(xué)體系與稠油乳狀液的析水率

圖3 不同類型化學(xué)體系與稠油乳狀液的形態(tài)

由圖3顯微圖像可知：初始混合時(shí)（0 min），其形成的乳化油滴粒徑相對(duì)SP體系更大，且不均勻，這是由于AP，P與稠油的IFT相對(duì)較高（見(jiàn)圖1）。80 min時(shí)，P-稠油體系中原油呈現(xiàn)連續(xù)分布狀態(tài)，無(wú)明顯的稠油乳化油滴；AP-稠油體系發(fā)生了極為有趣的變化，乳狀液類型從初始（0 min）的O/W型，轉(zhuǎn)化為不規(guī)則的W/O型，說(shuō)明AP-稠油體系更傾向于形成W/O型乳狀液而非初始的O/W型乳狀液；SP-稠油體系仍以O(shè)/W型乳狀液的形式存在，但是發(fā)生了明顯的油滴聚并，乳化油滴粒徑明顯增大。

結(jié)合IFT和乳化性能結(jié)果發(fā)現(xiàn)：除流度控制機(jī)理（聚合物組分實(shí)現(xiàn)）相同外，SP和AP體系表現(xiàn)出一些顯著不同的驅(qū)油機(jī)理：SP通過(guò)實(shí)現(xiàn)超低IFT和形成O/W型乳狀液驅(qū)油，而AP很難將油水IFT減小到超低，主要是形成W/O型乳狀液來(lái)驅(qū)油；P主要通過(guò)流度控制機(jī)理驅(qū)替稠油，很難降低油水IFT，也不能形成穩(wěn)定的稠油乳狀液。

2.3 采收率特征

2.3.1 單一組分體系驅(qū)

單一組分體系S，A，P驅(qū)替稠油采收率及壓力動(dòng)態(tài)見(jiàn)圖4和圖5。

圖4 單一組分體系驅(qū)替稠油采收率

圖5 單一組分體系驅(qū)替稠油壓力

盡管SP體系中表面活性劑的加入能夠?qū)⒂退甀FT減小至超低水平（見(jiàn)圖1），形成相對(duì)更穩(wěn)定的O/W型乳狀液（見(jiàn)圖2、圖3），但是填砂模型中單一S驅(qū)效果較差，采收率增幅僅為8.0百分點(diǎn)。A驅(qū)較表面活性劑驅(qū)表現(xiàn)出更高的注入壓力（見(jiàn)圖5），說(shuō)明W/O型乳狀液的形成增大了堿-稠油流動(dòng)阻力，一定程度上起到了擴(kuò)大波及體積的作用，導(dǎo)致堿驅(qū)采收率增幅遠(yuǎn)大于表面活性劑驅(qū)，達(dá)到15.7百分點(diǎn)。盡管如此，P驅(qū)表現(xiàn)出最高的注入壓力，通過(guò)最強(qiáng)的流度控制擴(kuò)大波及體積能力，聚合物驅(qū)采收率增幅達(dá)到25.5百分點(diǎn)。

對(duì)比S，A，P驅(qū)發(fā)現(xiàn)，單一組分體系驅(qū)替稠油能力由強(qiáng)到弱依次為P，A，S。結(jié)合各體系驅(qū)油機(jī)理的差異認(rèn)為，對(duì)于稠油化學(xué)驅(qū)，加入P，擴(kuò)大波及體積，才能充分發(fā)揮S和A的超低IFT和乳化機(jī)理驅(qū)油。

2.3.2 二元復(fù)合驅(qū)

單一組分驅(qū)油結(jié)果表明，S，A，P的結(jié)合是提高稠油采收率的關(guān)鍵。為此開(kāi)展了SP和AP二元復(fù)合體系驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，得到的壓力動(dòng)態(tài)和采收率見(jiàn)圖6和圖7。

圖6 復(fù)合體系驅(qū)替稠油壓力

圖7 復(fù)合體系驅(qū)替稠油采收率

由圖6可見(jiàn)：AP驅(qū)替稠油壓力明顯高于SP，說(shuō)明W/O型乳狀液的形成起到了增大滲流阻力和擴(kuò)大波及體積效果。而SP驅(qū)過(guò)程中，O/W型乳狀液的形成，一方面能夠降低稠油流動(dòng)阻力，另一方面乳化油滴的賈敏效應(yīng)又會(huì)增加油水的流動(dòng)阻力，但整體上表現(xiàn)為相對(duì)AP更低的注入壓力，其擴(kuò)大波及體積能力較前者差。

采收率結(jié)果表明（見(jiàn)圖7）：AP驅(qū)能夠在水驅(qū)基礎(chǔ)上顯著提高稠油采收率，增幅達(dá)40.2百分點(diǎn)，而SP驅(qū)采收率增幅僅為25.6百分點(diǎn)，與單一聚合物相近。Zhou等研究的稠油P和SP驅(qū)結(jié)果中，SP驅(qū)效果甚至較聚合物驅(qū)差[8]。分析認(rèn)為：O/W型乳狀液的形成，以及超低IFT洗油引起的殘余油飽和度降低，共同導(dǎo)致水驅(qū)波及區(qū)域內(nèi)流動(dòng)阻力的減小和擴(kuò)大波及體積能力的降低，是SP與P驅(qū)替稠油效果接近，甚至較后者差的潛在原因。為了從側(cè)面驗(yàn)證這一推斷，同時(shí)找到一種改善SP驅(qū)效果的方法，進(jìn)一步開(kāi)展了氣泡輔助（擴(kuò)大波及體積）的SP驅(qū)油實(shí)驗(yàn)（泡沫驅(qū)）。

2.3.3 氣泡輔助SP驅(qū)-泡沫驅(qū)

泡沫驅(qū)采收率及注入壓力動(dòng)態(tài)見(jiàn)圖8。注入壓力結(jié)果表明，泡沫體系注入壓力最高為0.16 MPa，明顯高于SP驅(qū)的0.11 MPa，說(shuō)明在氣泡的輔助下，體系的擴(kuò)大波及體積能力明顯增強(qiáng)。在相同化學(xué)劑注入體積為0.3 PV下，泡沫驅(qū)稠油采收率增幅達(dá)38.3百分點(diǎn)，顯著高于單一SP驅(qū)的25.6百分點(diǎn)，接近于AP驅(qū)的40.3百分點(diǎn)。這說(shuō)明：一方面，泡沫驅(qū)是無(wú)堿復(fù)合體系驅(qū)替稠油的較好注入方式，單一SP驅(qū)存在對(duì)化學(xué)藥劑的潛在浪費(fèi)；另一方面，泡沫驅(qū)能夠作為AP驅(qū)的重要接替技術(shù)，解決后者應(yīng)用過(guò)程中存在的結(jié)垢問(wèn)題。

圖8 泡沫體系驅(qū)油動(dòng)態(tài)

3 結(jié)論

1）SP和AP體系具有顯著不同的驅(qū)油機(jī)理。SP主要通過(guò)形成超低IFT和O/W型乳狀液驅(qū)油；AP沒(méi)有將IFT降低到超低水平，形成的乳狀液類型為W/O型，起到了增大滲流阻力和擴(kuò)大波及體積的效果。

2）化學(xué)體系驅(qū)替稠油能力由強(qiáng)到弱依次為AP、泡沫、SP、P、A、S，說(shuō)明對(duì)于稠油化學(xué)驅(qū)，擴(kuò)大波及體積是提高采收率的前提，然后超低IFT和乳化機(jī)理才能充分發(fā)揮潛在作用。

3）泡沫驅(qū)是當(dāng)前無(wú)堿復(fù)合體系驅(qū)替稠油較好的注入方式，是接替AP驅(qū)的重要技術(shù)，單一SP驅(qū)由于擴(kuò)大波及體積能力弱，存在潛在的化學(xué)藥劑浪費(fèi)。