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        橋墩軸線初始偏位缺陷對(duì)橋墩承載能力影響研究

        2021-01-28 08:26:54
        黑龍江交通科技 2021年1期
        關(guān)鍵詞:偏位偏心橋墩

        韓 緒

        (中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,陜西 西安 710065)

        0 引 言

        隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)水平的提高,為實(shí)現(xiàn)交通路網(wǎng)四通八達(dá),高速公路網(wǎng)加密及國(guó)省干道改擴(kuò)建的重心逐漸向山區(qū)發(fā)展。受山區(qū)地形、地貌影響,高墩、大跨橋梁逐漸增多。對(duì)于山區(qū)預(yù)制結(jié)構(gòu)橋梁,高墩常采用矩形空心墩。同時(shí)由于橋墩是橋梁的主要承重結(jié)構(gòu),直接承受上部結(jié)構(gòu)傳下的荷載,橋墩施工垂直度直接影響橋梁運(yùn)營(yíng)安全。但在施工過(guò)程中由于實(shí)際施工處理不當(dāng)?shù)仍虺霈F(xiàn)施工偏差,導(dǎo)致橋墩軸線偏位,至使橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際受力狀態(tài)與設(shè)計(jì)受力狀態(tài)不吻合,從原軸心受壓狀態(tài)變?yōu)槠氖軌?,橋墩承載能力受到影響,甚至?xí)霈F(xiàn)嚴(yán)重偏離的情況,直接影響橋梁結(jié)構(gòu)的運(yùn)營(yíng)安全。

        1 工程概況

        本文以某高速公路兩跨40 m簡(jiǎn)支T梁橋?yàn)橐劳?,上部結(jié)構(gòu)采用5片預(yù)制T梁,T梁腹板中心距為2.3 m,梁高2.5 m;下部結(jié)構(gòu)橋墩采用等截面雙肢矩形空心墩,截面尺寸為3 m×2.5 m,墩高30 m,雙墩中心間距為8 m,蓋梁采用T型蓋梁,蓋梁頂部寬為3 m,底部寬為1.8 m,高為2.3 m,橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。

        2 計(jì)算荷載取值

        2.1 恒載取值

        根據(jù)工程數(shù)量表計(jì)算得到單片主梁所需混凝土約為43 m3,混凝土容重25 KN/m3,單片主梁恒載為1 075 KN。

        2.2 活載取值

        本橋采用的設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅰ級(jí),計(jì)算梁端支反力橫向分布系數(shù)采用杠桿法(偏安全考慮,未計(jì)入多車(chē)道折減系數(shù)),3車(chē)道正載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖如圖1所示;計(jì)算3車(chē)道正載工況下5個(gè)支座的支座反力,荷載布置圖如圖2所示。

        表1 墩頂蓋梁恒載支座反力KN

        圖1 3車(chē)道正載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖

        圖2 縱橋向活載布置圖

        其中:η1=η5=0.5×0.6=0.3

        η2=η4=0.5×(0.4+0.88+0.36)=0.82

        η3=0.5×(0.12+0.64+0.64+0.12)=0.76

        考慮橫向分布系數(shù)后5個(gè)支座的反力分別為:337.67 KN、312.96 KN、123.54 KN、337.67 KN。

        3 有限元模型建立

        3.1 計(jì)算軟件的選擇

        目前結(jié)構(gòu)靜力分析相關(guān)的有限元軟件較多,其中Midas FEA為實(shí)體單元分析軟件,具有多樣化的建模方式,以及強(qiáng)大的分析功能;Midas Civil為一款建模高效的桿系單元分析。Midas Civil假定截面變形后仍保持平面,而在Midas FEA實(shí)體單元中,不再使用平截面假定,截面變形后的形狀通過(guò)截面上任意一點(diǎn)的應(yīng)變來(lái)反應(yīng);這使得實(shí)體單元分析相對(duì)于桿系單元分析能夠更加精確模擬橋墩軸線初始缺陷,得到更為精確的計(jì)算結(jié)果,因此本文主要采用Midas FEA進(jìn)行建模。

        3.2 不同偏位工況模擬

        橋墩承受的荷載包含橋梁上部結(jié)構(gòu)的自重、橋墩自重以及橋梁正常情況下的汽車(chē)活動(dòng)荷載;模擬過(guò)程中支座支反力作為外荷載,蓋梁及橋墩自重荷載在有限元模型中考慮。本文針對(duì)雙柱空心墩分2個(gè)工況建立了有限元模型,總共9個(gè)計(jì)算模型,具體如下。

        工況一:最大偏位出現(xiàn)在左墩距墩底20 m截面處,不同偏移量,共5種工況,有限元模型如圖3所示。

        模型1:最大偏位為15 cm;模型2:最大偏位為25 cm;模型3:最大偏位為35 cm;模型4:最大偏位為45 cm;模型5:最大偏位為55 cm;

        工況二:最大偏位為15 cm時(shí),不同高度,共4種情況,有限元模型如圖4所示。

        模型6:距承臺(tái)高26 m處最大偏位為15 cm;模型7:距承臺(tái)高20 m處最大偏位為15 cm;模型8:距承臺(tái)高16 m處最大偏位為15 cm;模型9:距承臺(tái)高12 m處最大偏位為15 cm。

        圖3 工況一有限元模型 圖4 工況二有限元模型

        4 橋墩關(guān)鍵截面承載能力計(jì)算

        4.1 關(guān)鍵截面選取

        結(jié)合實(shí)際情況,選取如圖5所示5個(gè)關(guān)鍵截面進(jìn)行承載能力驗(yàn)算,Z1~Z5截面分別為左側(cè)橋墩距承臺(tái)頂面26 m、22 m、20 m、16 m、12 m,Y1~Y5截面分別右側(cè)橋墩距承臺(tái)頂面26 m、22 m、20 m、16 m、12 m,截面廓尺寸為順橋向?qū)? m,橫橋向?qū)?.5 m,壁厚0.4 m。

        圖5 關(guān)鍵截面選取 圖6 有限元模型網(wǎng)格劃分

        4.2 關(guān)鍵截面內(nèi)力計(jì)算

        通過(guò)限元軟件Midas FEA分析計(jì)算,從計(jì)算結(jié)果中提取關(guān)鍵截面Z1~Z5、Y1~Y5在兩組數(shù)值模型中的豎向軸力Fx、繞y軸彎矩My,橋墩最大軸線偏位在20 m高處不同偏位情況下各關(guān)鍵截面內(nèi)力提取結(jié)果、最大偏位量15 cm不同高度情況下關(guān)鍵截面內(nèi)力匯總分別如表2、表3所示,表中Fx以壓力為正。x軸以豎直向上為正,y軸以?xún)?nèi)側(cè)向外側(cè)方向?yàn)檎?,表中效?yīng)值已考慮荷載組合系數(shù)與結(jié)構(gòu)重要系數(shù)。

        4.3 關(guān)鍵截面承載力計(jì)算

        根據(jù)《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D61-2005)中第4.0.8條與第4.0.9條規(guī)定,混凝土雙向偏心受壓承載能力計(jì)算圖示如圖7;各截面偏心距e均小于允許的限值0.6 s,受壓構(gòu)件偏心距計(jì)算圖如圖8所示。

        表2 工況一:最大偏位在20 m處,不同偏位關(guān)鍵截面內(nèi)力匯總

        表3 工況二:最大偏位量為15 cm,不同高度關(guān)鍵截面內(nèi)力匯總

        圖7 雙向偏心受壓承載能力計(jì)算圖

        圖8 受壓構(gòu)件偏心距計(jì)算圖示

        雙向偏心受壓構(gòu)件承載能力計(jì)算:受壓區(qū)高度和寬度按額才ecy=ey,ecx=ex確定;矩形截面偏心受壓承載力按γ0Nd≤ψfcd[(h-2ey)(b-2ex)]計(jì)算;軸心受壓構(gòu)件彎曲系數(shù)查表取ψ=0.82,fcd=22.4 MPa,橋墩軸線最大偏位在距左墩墩底20 m高處時(shí),偏位為15 cm、25 cm、35 cm、45 cm、55 cm狀態(tài)下各截面承載能力計(jì)算結(jié)果如表4所示;最大偏位量為15 cm,不同高度26 m、20 m、16 m、10 m處關(guān)鍵截面承載能力計(jì)算結(jié)果如表4所示。根據(jù)表4作出工況一、二各自五種情況的曲線對(duì)比圖。

        (1)最大偏位在距左墩墩底20 m處時(shí),不同最大偏位量所對(duì)應(yīng)的承載能力,用于分析偏移量對(duì)承載能力的影響趨勢(shì),如圖9所示。

        (2)最大偏位量均為15 cm時(shí),12 m、16 m、20 m、26 m四個(gè)不同高度處各關(guān)鍵截面所對(duì)應(yīng)的承載能力,用于分析偏移在橋墩豎直方向上對(duì)承載能力的影響,如圖10所示。

        圖9 不同偏位量關(guān)鍵截面承載力對(duì)比圖

        圖10 不同高度關(guān)鍵截面承載力對(duì)比圖

        表4 工況一、二關(guān)鍵截面承載能力計(jì)算結(jié)果

        5 分析與結(jié)論

        根據(jù)圖9可知,橋墩軸線偏位從15 cm變化到25 cm其承載力下降1/10,25~35 cm承載力下降1/5,35~45 cm承載力下降1/4,45~55 cm承載力下降1/3;根據(jù)計(jì)算結(jié)果可發(fā)現(xiàn),同一截面偏位量越大,橋墩承載能力越小,且增大相同幅度偏位,橋墩承載能力下降速度有明顯增加趨勢(shì)。

        根據(jù)圖10可知,距墩底高12 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí),橋墩的承載力相對(duì)于距墩底高16 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí)的承載力提高了1/50~1/10;距墩底高16 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí),橋墩的承載力相對(duì)于距墩底高22 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí)的承載力提高1/100~1/50;距墩底高22 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí),橋墩的承載力相對(duì)于距墩底高26 m處發(fā)生15 cm偏位時(shí)的承載力提高了1/100~1/50;從計(jì)算結(jié)果可發(fā)現(xiàn),不同高度橋墩軸線發(fā)生相同的偏位,隨著最大偏位截面所處位置的提高,橋墩承載能力逐步下降。

        因此,對(duì)于山區(qū)高墩橋梁,在橋墩施工過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)橋墩垂直度監(jiān)測(cè),盡量避免橋墩偏位情況發(fā)生,若發(fā)現(xiàn)橋墩偏位應(yīng)及時(shí)進(jìn)行糾偏處理,不能任其發(fā)展,墩高越高,偏位越大時(shí)橋墩承載能力越低。

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