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        深豎井圍巖變形破壞規(guī)律及控制技術(shù)

        2020-12-21 04:46:50李華華汪小東
        金屬礦山 2020年11期
        關(guān)鍵詞:原巖豎井主應(yīng)力

        李華華 汪小東

        (長(zhǎng)沙有色冶金設(shè)計(jì)研究院有限公司,湖南長(zhǎng)沙410019)

        近年來,淺部礦產(chǎn)資源消耗殆盡,礦山逐漸步入深井、超深井開采階段,井巷所賦存的地質(zhì)力學(xué)環(huán)境逐漸復(fù)雜,“三高一擾動(dòng)”問題逐漸突出,深部圍巖特性相對(duì)于淺部也有很大差異,井巷支護(hù)難度加大,對(duì)深埋工程的穩(wěn)定性和安全性構(gòu)成了巨大威脅,深井開采問題已成為我國深部礦產(chǎn)資源開采面臨的重大關(guān)鍵科學(xué)技術(shù)問題。因此,開展深豎井圍巖變形破壞規(guī)律及控制技術(shù)研究對(duì)于深部工程建設(shè)及開采的地壓控制具有重要意義。

        近年來,國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)深井圍巖變形破壞規(guī)律及其控制相關(guān)問題開展了大量研究,取得了豐碩成果。馮夏庭等[1]針對(duì)高應(yīng)力下地下工程變形破壞的特點(diǎn),提出了高應(yīng)力地區(qū)地下工程安全性評(píng)價(jià)新方法以及動(dòng)態(tài)反饋智能分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,并成功應(yīng)用于工程優(yōu)化中;何滿朝等[2]分析了深部開采巖體工程力學(xué)特性,指出傳統(tǒng)理論、方法與技術(shù)已經(jīng)部分失效;潘鵬志等[3]針對(duì)深埋硬巖在多軸應(yīng)力條件下的破壞特征,提出了能夠反映深埋硬巖脆延轉(zhuǎn)換行為影響的巖體局部劣化模型;黃興等[4]針對(duì)深井高地應(yīng)力軟巖巷道,提出了新的支護(hù)方案,并取得了良好的應(yīng)用效果;此外,張鏡劍等[5]、錢鳴高等[6]、康紅普等[7]、劉寧等[8]、方新秋等[9]、高延法等[10]、劉國鋒等[11]也分別在深井圍巖變形破壞規(guī)律及其控制方面進(jìn)行了相關(guān)研究,取得了一定的進(jìn)展。在卸壓圍巖控制技術(shù)方面,何滿潮等[12]提出了切頂卸壓沿空留巷新技術(shù),在哈拉溝煤礦得到了成功應(yīng)用;宋希賢等[13]探討了卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)技術(shù),揭示了聯(lián)合支護(hù)的作用機(jī)理;余偉健等[14]針對(duì)金川三礦區(qū)破碎硐室,通過綜合評(píng)定和分析,提出了讓壓支護(hù)方案,應(yīng)用效果較好;胡雄玉等[15]針對(duì)臺(tái)格廟礦區(qū)斜井,提出了一種高地應(yīng)力深部斜井的管片襯砌配合碎石可壓縮層的讓壓支護(hù)技術(shù);此外,何滿潮等[16]、朱安龍等[17]、賈寶山等[18]、劉紅崗等[19]、陳峰等[20]也開展了相關(guān)研究??傮w上,在深豎井圍巖卸壓控制技術(shù)方面的研究主要集中在煤巷中,豎井工程的相關(guān)研究較為薄弱。

        本研究以某礦山深豎井建設(shè)工程實(shí)際情況為工程背景,結(jié)合相關(guān)理論,運(yùn)用數(shù)值分析、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和監(jiān)測(cè)等方法,開展了深豎井圍巖變形破壞規(guī)律及控制技術(shù)研究,針對(duì)深豎井圍巖變形,提出了切實(shí)可行的控制措施,可為類似礦山工程的研究和實(shí)踐提供參考。

        1 工程概況

        根據(jù)某礦區(qū)地質(zhì)資料,本研究豎井工程沿軸線依次穿越第四系碎石土;寒武系下統(tǒng)杷榔組粉砂質(zhì)黏土巖、頁巖,變馬沖組粉砂巖、粉砂質(zhì)黏土巖、頁巖,九門沖組灰?guī)r、碳質(zhì)頁巖;震旦系上統(tǒng)留茶坡組硅質(zhì)巖,下統(tǒng)陡山坨組白云巖、頁巖;南華系上統(tǒng)南坨組含礫砂巖、含礫黏土巖,南華系下統(tǒng)大塘坡組二三段粉砂質(zhì)黏土巖、碳質(zhì)頁巖。

        根據(jù)巖層地質(zhì)特征,主要?jiǎng)澐譃?個(gè)工程地質(zhì)巖組:①層狀結(jié)構(gòu)堅(jiān)硬—半堅(jiān)硬硅質(zhì)巖巖組,巖性主要為微風(fēng)化硅質(zhì)巖偶夾碳質(zhì)頁巖,節(jié)理裂隙、斷裂較發(fā)育,巖性堅(jiān)脆,整體強(qiáng)度較高,穩(wěn)定性較好;②半堅(jiān)硬巖組,巖性主要為粉砂巖、細(xì)晶灰?guī)r、細(xì)晶白云巖、含礫砂巖,Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)結(jié)構(gòu)面發(fā)育,整體穩(wěn)定性一般—較好;③層狀結(jié)構(gòu)較軟頁巖巖組,巖性主要為粉砂質(zhì)頁巖、碳質(zhì)頁巖、含碳質(zhì)粉砂質(zhì)頁巖、黏土巖、頁巖,層間結(jié)合較差,易風(fēng)化,巖體工程穩(wěn)定性較差;④軟弱巖組,主要巖性為第四系碎石土及含礫黏土巖,整體穩(wěn)定性差。各礦巖組物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

        2 高應(yīng)力豎井圍巖變形破壞規(guī)律

        豎井工程的實(shí)施打破了原巖應(yīng)力平衡狀態(tài),豎井圍巖在應(yīng)力重分布過程中發(fā)生變形響應(yīng),甚至破壞,直至應(yīng)力分布達(dá)到新的平衡狀態(tài)。本研究運(yùn)用數(shù)值分析方法,對(duì)不同地應(yīng)力條件下的豎井圍巖應(yīng)力應(yīng)變分布及破壞特征進(jìn)行分析。

        2.1 分析方案及模型

        根據(jù)工程實(shí)際情況,可將豎井圍巖應(yīng)力分布視為平面應(yīng)變問題,其受力模型如圖1所示。

        根據(jù)礦區(qū)地應(yīng)力實(shí)測(cè)結(jié)果,礦區(qū)的地應(yīng)力以水平構(gòu)造應(yīng)力為主,最大、最小主應(yīng)力方向近水平,中間主應(yīng)力方向近垂直,預(yù)估豎井圍巖最大主應(yīng)力值約50 MPa。根據(jù)地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果,在一定程度上擴(kuò)大取值范圍,開展不同地應(yīng)力條件下圍巖變形破壞規(guī)律數(shù)值分析,共設(shè)置6個(gè)不同的應(yīng)力方案,最大主應(yīng)力σY為20~70 MPa,最小主應(yīng)力σX為20 MPa,如表2所示。

        依據(jù)礦山地質(zhì)、工程等基礎(chǔ)資料,選取分析范圍,建立平面計(jì)算模型。模型以豎井為中心,向四周擴(kuò)展至開挖直徑的5倍以上,最終模型尺寸為X方向和Y方向長(zhǎng)度均為100 m,如圖2所示,共分為10 600個(gè)單元、21 202個(gè)節(jié)點(diǎn)。采用平面應(yīng)變模型,X方向和Y方向根據(jù)應(yīng)力方案施加應(yīng)力邊界,如圖1所示。

        2.2 結(jié)果分析

        根據(jù)分析方案,分別對(duì)豎井圍巖施加不同的主應(yīng)力值(20~70 MPa),分析不同地應(yīng)力條件下豎井圍巖應(yīng)力應(yīng)變及破壞情況。

        2.2.1 位移和應(yīng)力分析

        不同原巖應(yīng)力條件下,豎井圍巖最大主應(yīng)力和位移極值的變化情況如圖3所示。不同原巖應(yīng)力條件下井巷圍巖最大主應(yīng)力分布云圖如圖4所示。

        由圖3和圖4可知:豎井圍巖中最大主應(yīng)力的極值主要分布在X軸方向上,即橫軸線上。在原巖最小主應(yīng)力(20 MPa)一定的條件下,隨著原巖最大主應(yīng)力(20~70 MPa)的增加,豎井圍巖中最大主應(yīng)力極值逐漸增加,增加幅度呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì);隨著地應(yīng)力增加,豎井圍巖應(yīng)力逐漸增加,達(dá)到圍巖強(qiáng)度極限時(shí)發(fā)生破壞,應(yīng)力重分布,達(dá)到新的破壞極限平衡狀態(tài)。豎井圍巖位移極值逐漸增加,增加幅度呈現(xiàn)出逐漸增大的趨勢(shì)。

        不同原巖應(yīng)力條件下豎井橫軸和縱軸方向圍巖徑向和環(huán)向應(yīng)力分布如圖5所示。由圖5可知:隨著原巖應(yīng)力的增加,豎井縱軸方向(最大主應(yīng)力方向)環(huán)向應(yīng)力逐漸降低,豎井周邊應(yīng)力集中顯現(xiàn)逐漸隱退,徑向應(yīng)力逐漸增加,且增加幅度逐漸減??;橫軸方向(最小主應(yīng)力方向)環(huán)向應(yīng)力逐漸增加,且豎井周邊應(yīng)力集中逐漸突顯,并逐漸向深部轉(zhuǎn)移,徑向應(yīng)力逐漸增大,隨后趨向于最小主應(yīng)力值。

        2.2.2 塑性區(qū)分析

        不同原巖應(yīng)力條件下豎井圍巖塑性區(qū)分布云圖如圖6所示。由圖6可知:在原巖最小主應(yīng)力(20 MPa)一定的條件下,隨著原巖最大主應(yīng)力(20~70 MPa)的增加,豎井圍巖中塑性區(qū)范圍逐漸擴(kuò)大,首先向最小主應(yīng)力方向發(fā)展,逐漸呈現(xiàn)為“X”形塑性區(qū)。

        3 高應(yīng)力圍巖鉆孔卸壓技術(shù)研究

        卸壓技術(shù)是面臨沖擊威脅礦井廣泛采用的一種有效解危措施,目前常用的卸壓措施有鉆孔卸壓、開槽卸壓以及爆破卸壓等。根據(jù)地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果及巖爆區(qū)域預(yù)測(cè),結(jié)合豎井施工工作面限制及施工安全,本研究采用鉆孔卸壓作為深部豎井井壁高應(yīng)力圍巖的主動(dòng)卸壓措施。

        3.1 分析方案及模型

        鉆孔卸壓效果的主要影響參數(shù)為鉆孔深度、孔徑、鉆孔間排距及鉆孔布置形式等。根據(jù)工程實(shí)際情況,共設(shè)置了7個(gè)不同的鉆孔方案(鉆孔直徑200 mm,深度8 m),如表3所示。

        依據(jù)礦山地質(zhì)、工程等基礎(chǔ)資料,經(jīng)過一定程度的簡(jiǎn)化,建立了如圖7所示數(shù)值模型。模型以豎井為中心,向四周擴(kuò)展至開挖直徑的5倍以上,豎直方向由地表至卸壓影響范圍外,最終模型尺寸為X方向和Y方向長(zhǎng)度均為100 m,共分為165 000個(gè)單元、381 606個(gè)節(jié)點(diǎn)。數(shù)值模型南北向?yàn)樽畲笾鲬?yīng)力方向,東西向?yàn)樽钚≈鲬?yīng)力方向,采用軸對(duì)稱模型,最大水平主應(yīng)力50 MPa,最小水平主應(yīng)力16.5 MPa,中間主應(yīng)力22 MPa。邊界條件如下:模型X方向、Y方向和垂直方向施加應(yīng)力邊界條件,應(yīng)力值分別為最小主應(yīng)力、最大主應(yīng)力和中間主應(yīng)力,模型底部單元進(jìn)行位移和速度固定。

        3.2 結(jié)果分析

        3.2.1 塑性區(qū)分析

        1/4模型的不同鉆孔和支護(hù)條件下豎井圍巖塑性區(qū)分布如圖8所示。對(duì)比7個(gè)不同鉆孔方案的塑性區(qū)可知,井筒襯砌情況下塑性區(qū)對(duì)比無支護(hù)時(shí)明顯減小,在井筒襯砌情況下,圍巖鉆孔周圍形成了新的塑性區(qū)。

        3.2.2 井壁位移分析

        不同鉆孔和支護(hù)條件下的井壁位移分布如圖9所示。

        井壁位置角度指正東西方向處的井壁角度為0°,正南北方向的井壁角度為90°。通過分析1/4井壁圓環(huán)的徑向位移和環(huán)向位移可知,在最大水平主應(yīng)力方向,井壁的徑向位移最大,南北方向鉆孔方案(方案2)對(duì)于控制井壁徑向位移的效果最為明顯,東西方向的鉆孔(方案3、5、6)反而增加了井壁的徑向收斂(相對(duì)于無鉆孔方案7)。對(duì)比圍巖塑性區(qū)分布規(guī)律,井壁45°方位為剪切塑性區(qū),南北多鉆孔方案(方案4)在此范圍內(nèi)施工鉆孔對(duì)于控制井壁收斂有負(fù)作用。

        卸壓鉆孔對(duì)最大水平主應(yīng)力方位(90°方位)井壁的徑向位移和剪切塑性區(qū)方位(45°方位)井壁的環(huán)向位移影響最大。為有效控制井壁及圍巖收斂,應(yīng)在剪切塑性區(qū)范圍外的最大水平主應(yīng)力方向上施工圍巖卸壓鉆孔。

        3.2.3 應(yīng)力分析

        不同鉆孔和支護(hù)條件下豎井圍巖應(yīng)力分布如圖10所示。由圖10可知:井壁0°方向施工卸壓鉆孔后圍巖最大主應(yīng)力峰值深度由1.74 m(方案7)向圍巖深部轉(zhuǎn)移到2.30 m(方案3),最大主應(yīng)力峰值由應(yīng)力集中系數(shù)1.26(方案7)增加到最大值1.63(方案3)。說明施工卸壓孔使井壁圍巖集中應(yīng)力向圍巖深部轉(zhuǎn)移,該處巖體處于三向應(yīng)力狀態(tài),在應(yīng)力增高區(qū)內(nèi)形成了一圈“自承載結(jié)構(gòu)”,從而充分發(fā)揮了圍巖的自承能力。

        4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

        井壁圍巖的地應(yīng)力以水平構(gòu)造應(yīng)力為主導(dǎo)且屬于中等—較高地壓范圍,本研究對(duì)深部高應(yīng)力圍巖采用了柔性初支+現(xiàn)澆混凝土井壁支護(hù),并在最大主應(yīng)力方向施工了卸壓鉆孔。為確保豎井工程安全,采用信息化監(jiān)測(cè)技術(shù)對(duì)井壁受力及變形進(jìn)行了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),為井壁安全性評(píng)估、井壁設(shè)計(jì)優(yōu)化等提供可靠信息。通過井壁內(nèi)埋設(shè)的傳感器實(shí)行井壁永久監(jiān)測(cè),在井筒深部設(shè)置了多個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面的監(jiān)測(cè)內(nèi)容包括井壁圍巖多點(diǎn)位移、井壁混凝土軸向/徑向/環(huán)向應(yīng)變、圍巖/初支與井壁間的壓力和地溫。監(jiān)測(cè)斷面布置見圖11。豎井監(jiān)測(cè)系統(tǒng)數(shù)據(jù)獲取及傳輸流程是,井壁內(nèi)傳感器采集的數(shù)據(jù)通過井筒內(nèi)有線傳輸至中段馬頭門或硐室內(nèi)數(shù)據(jù)采集儀,再經(jīng)過無線發(fā)射傳輸至井口接收模塊。

        根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果可知:1#、3#監(jiān)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力、位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)大于2#、4#監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù),與主應(yīng)力方位相吻合;井壁環(huán)向應(yīng)變、徑向應(yīng)變、縱向應(yīng)變監(jiān)測(cè)值均小于混凝土的極限應(yīng)變,井壁位移總量小于2 mm,位移速率遠(yuǎn)小于預(yù)警閾值,井壁處于健康狀態(tài),并存有一定的安全余量。因此,本研究采用的柔性初支+現(xiàn)澆混凝土井壁支護(hù)配合鉆孔卸壓技術(shù)應(yīng)用效果良好,在一定程度上解決了高應(yīng)力豎井圍巖控制難題,對(duì)深部高應(yīng)力豎井圍巖控制具有借鑒意義。

        5 結(jié) 論

        運(yùn)用FLAC3D數(shù)值分析軟件,開展了不同地應(yīng)力條件下豎井圍巖變形破壞規(guī)律及不同卸壓孔布置條件下高應(yīng)力圍巖鉆孔卸壓技術(shù)研究,并應(yīng)用于深豎井工程中,主要得到如下結(jié)論:

        (1)隨著原巖水平主應(yīng)力差增加,豎井圍巖中塑性區(qū)范圍逐漸擴(kuò)大,首先向最小主應(yīng)力方向發(fā)展,逐漸呈現(xiàn)為“X”形塑性區(qū)。

        (2)針對(duì)高地應(yīng)力深井圍巖,在剪切塑性區(qū)范圍外的最大水平主應(yīng)力方向施工卸壓鉆孔,能將圍巖應(yīng)力峰值向深部轉(zhuǎn)移,降低井壁及圍巖的收斂位移。

        (3)經(jīng)過工程實(shí)踐,柔性初支+現(xiàn)澆混凝土井壁支護(hù)配合鉆孔卸壓技術(shù)效果較好,是深部高應(yīng)力豎井圍巖控制行之有效的技術(shù)方案。

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