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        受陷落柱影響區(qū)巷道支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究

        2020-12-16 07:42:34郝占璽
        山東煤炭科技 2020年11期
        關(guān)鍵詞:大巷錨桿頂板

        郝占璽

        (山西大同煤礦集團(tuán)公司云岡礦,山西 大同 037017)

        煤系地層中時(shí)常會(huì)伴有陷落柱等構(gòu)造,陷落柱內(nèi)部主要為軟弱巖體或者散體。在煤礦開拓主要運(yùn)輸巷道時(shí)遇到陷落柱后的主要做法,一般為按照原設(shè)計(jì)施工直接穿過陷落柱。該方法給巷道維護(hù)和頂板管理造成很大困難,也增加巷道的維護(hù)費(fèi)用。巷道過陷落柱構(gòu)造區(qū)域的支護(hù),常規(guī)的方式是采用架棚和表層噴射混凝土工藝。該方式在經(jīng)過一定的維護(hù)期之后,巷道會(huì)發(fā)生較大變形,影響煤礦正常生產(chǎn)。根據(jù)云岡礦8#煤層大穿越陷落柱的實(shí)際情況,提出采用主動(dòng)和被動(dòng)支護(hù)相結(jié)合的支護(hù)方式控制巷道圍巖,取得理想效果。

        1 概況

        8#煤輔運(yùn)大巷、主運(yùn)大巷與回風(fēng)大巷均受到陷落柱構(gòu)造影響。陷落柱呈橢圓形平面,各巷道沿軸向方向直接影響區(qū)域分別為180 m、220 m 和240 m。巷道掘進(jìn)發(fā)現(xiàn)陷落柱中的巖性為風(fēng)氧化煤、黃泥、黃土、砂巖互層,且含有豐富的水分,易誘發(fā)頂板冒落和片幫。通過深鉆孔測得陷落柱中土樣吸水性極強(qiáng),吸水飽和后崩解,黃泥中含蒙脫石,吸水后具有膨脹性,陷落柱中泥巖受水浸泡后強(qiáng)度極低或基本無強(qiáng)度。

        8#煤層輔運(yùn)大巷、主運(yùn)大巷及回風(fēng)大巷斷面均為三心拱,高3.9 m,寬5 m,斷面19.5 m2。3 條巷道均采用U29 鋼架棚支護(hù),四合一拱形支架,腿長4.2 m,梁長2.4 m。棚距中對中0.6m,梁腿搭接長度0.4 m,卡距0.4 m,每棚使用6 副卡纜,8 個(gè)拉鉤,利用菱形網(wǎng)繃緊,空幫、空頂?shù)牟糠钟瞄L0.8 m 半圓木接實(shí)或用1.2 m 長預(yù)制水泥板接實(shí)。鋪網(wǎng),頂、幫均鋪金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)搭接長度100 m,每300 mm用12 號雙股鐵絲扎緊。架棚后噴射混凝土,強(qiáng)度C20,噴射厚度150 mm,巷道支護(hù)情況如圖1 所示。

        2 受陷落柱影響的巷道圍巖變形原因

        2.1 巷道圍巖變形狀況

        8#煤層輔運(yùn)、主運(yùn)和回風(fēng)3 條巷道在陷落柱影響區(qū)域段使用期間均發(fā)生較嚴(yán)重變形,輔運(yùn)大巷變形最嚴(yán)重,其次是主運(yùn)大巷,變形最小為回風(fēng)大巷。其中2016 年輔運(yùn)大巷和主運(yùn)大巷進(jìn)行過全面整修,整修前巷道圍巖變形特征為:

        (1)U 形鋼支架被壓回縮,頂部被壓平,幫部棚腿向巷內(nèi)變形彎曲,混凝土噴層開裂脫落,片狀懸掛,內(nèi)部陷落柱黃泥鼓出。

        (2)變形破壞嚴(yán)重程度最大的區(qū)域?yàn)檩o運(yùn)大巷與主運(yùn)大巷之間的巖柱區(qū)域,實(shí)測巷道變形量最大值主運(yùn)大巷移近量為1.50 m,兩幫移近量為0.95 m。

        圖1 8#煤層巷道原支護(hù)形式

        為保障生產(chǎn)正常進(jìn)行,于2016 年對主運(yùn)大巷和輔運(yùn)大巷進(jìn)行了全面整修,擴(kuò)幫和起底,并采用原有支護(hù)方式對巷道進(jìn)行了二次支護(hù)。但在1 年后,巷道又出現(xiàn)較為嚴(yán)重的破壞,表現(xiàn)為頂板混凝土噴層脫落,巷幫出現(xiàn)一條水平方向裂縫,裂縫上下部變形出現(xiàn)不協(xié)調(diào),也有些區(qū)域巷道變形并不嚴(yán)重。

        2.2 巷道圍巖變形原因分析

        通過現(xiàn)場調(diào)研陷落柱形態(tài)、內(nèi)部構(gòu)造、巖性、巷道尺寸及其與陷落柱位置關(guān)系等,分析得出陷落柱影響區(qū)大巷發(fā)生變形破壞原因如下:

        (1)8#煤層3 條大巷處于陷落柱影響區(qū)域,陷落柱巖體完整性差,強(qiáng)度低。巷道深鉆孔觀測結(jié)果表明,巷道15 m 范圍內(nèi)多為砂土和黃泥等,圍巖穩(wěn)定性差,易于發(fā)生變形和破壞。

        (2)由于陷落柱內(nèi)巖體軟弱且含水,在長期的礦山壓力作用下,被動(dòng)支護(hù)體會(huì)發(fā)生侵蝕和破壞。

        (3)3 條大巷支護(hù)采用U 形鋼加噴射混凝土支護(hù),支護(hù)方式為被動(dòng)支護(hù),在長期難自穩(wěn)的巖體作用下,礦壓積累顯現(xiàn)程度會(huì)逐漸增加,出現(xiàn)變形過大現(xiàn)象。

        綜上所述,受陷落柱影響區(qū)3 條大巷服務(wù)時(shí)間長,重要性高,要求長期處于穩(wěn)定狀態(tài),但受陷落柱影響,有些區(qū)域經(jīng)過2 次維修仍存在一定問題。因此,巷道支護(hù)方式需要優(yōu)化,以增強(qiáng)圍巖承載能力,提高巷道的穩(wěn)定性,延長巷道翻修周期。

        3 巷道受陷落柱影響區(qū)優(yōu)化支護(hù)模擬研究

        8#煤層3 條大巷受陷落柱影響區(qū)域的支護(hù)優(yōu)化是在巷道維護(hù)方式上做出的變革,采用主動(dòng)支護(hù)和被動(dòng)支護(hù)聯(lián)合控制的方法控制巷道的穩(wěn)定,在增加錨桿索的同時(shí)確定降低棚式支護(hù)的密度,并合理優(yōu)化其支護(hù)參數(shù)。其模擬方案設(shè)計(jì)如表1 所示。

        表1 8#煤層3 大巷道錨桿索優(yōu)化支護(hù)模擬方案設(shè)計(jì)

        綜合表1 模擬方案結(jié)果可知,8#煤層3 條大巷受陷落柱影響區(qū)域采用U 形棚與錨桿索聯(lián)合支護(hù)技術(shù)關(guān)鍵參數(shù):錨桿間排距900 mm×900 mm,錨索為每排2 根,錨索長度為5.0 m,U 形棚的棚距為900 mm。

        4 支護(hù)優(yōu)化方案

        結(jié)合工程類比法、原有支護(hù)方案的一些參數(shù)以及現(xiàn)場具有的設(shè)備和材料,設(shè)計(jì)出8#煤3 條大巷優(yōu)化后的支護(hù)方案均采用錨桿索架棚與噴漿聯(lián)合支護(hù)方式,如圖2 所示。

        4.1 錨桿索支護(hù)參數(shù)

        頂錨桿采用Φ22 mm 無縱筋螺紋鋼錨桿,長度2.1 m,使用1 根K2335、1 根22360 樹脂錨固劑。從巷道中線開始,間排距為900 mm×900 mm,共打7 根錨桿。頂板網(wǎng)片采用Φ4 mm×80 mm 焊接方格網(wǎng),長×寬=3 m×1.3 m,網(wǎng)片相互搭接長度為100 mm。

        頂錨索采用Φ17.8 mm 的鋼絞線,長5.3 m,孔深5.0 m。每個(gè)錨索鉆孔裝1 根K2352、2 根Z2360樹脂藥卷。每排布置3 根錨索,從中線開始每1.8 m安裝1 根,間排距1800 m×1800 mm。托板規(guī)格為250 mm×250 mm×10 mm。

        幫錨桿采用Φ22 mm 無縱筋螺紋鋼錨桿,長度2.4 m,間排距900 mm×9900 mm,每孔使用1 根K2335 和1 根Z2360 樹脂錨固劑。每排每幫布置3 根錨桿,最下1 根安設(shè)角度與垂直方向成15°,其余2 根錨桿水平布置。兩幫錨桿鐵托板規(guī)格為200 mm×200 mm×10 mm。

        4.2 棚式支護(hù)與混凝土加固

        架棚采用U29 鋼拱形支架,腿長為4.2 m,梁長為2.4 m。棚中對中0.9 m,粱腿搭接0.4 m,卡距0.4 m。每棚使用6 副卡纜、8 個(gè)拉鉤,利用菱形網(wǎng)繃緊,空幫、空頂?shù)牟糠钟瞄L0.8 m 半圓木接實(shí),頂、兩幫均鋪金屬網(wǎng),金屬網(wǎng)搭接100 mm。架棚后噴射混凝土,強(qiáng)度C20,噴厚度150 mm。

        圖2 錨桿索架棚與噴漿聯(lián)合支護(hù)方式

        5 現(xiàn)場試驗(yàn)效果

        在8#煤層輔運(yùn)大巷、主運(yùn)大巷與回風(fēng)大巷內(nèi)設(shè)置的離層監(jiān)測測點(diǎn)顯示,3 條大巷的頂板離層均不明顯。過3 個(gè)月后的表面位移觀測發(fā)現(xiàn),巷道的表面位移有一定的變化,輔運(yùn)大巷內(nèi)的3 個(gè)測點(diǎn)的巷道兩幫移近量平均為15 mm,頂板下沉量10 mm;主運(yùn)大巷的3 個(gè)測點(diǎn)的兩幫移近量平均值20 mm,頂板下沉量13 mm;回風(fēng)大巷的3 個(gè)測點(diǎn)兩幫移近量約為12 mm,頂板下沉量8 mm。這說明3 條大巷經(jīng)維修后,巷道變形量較小,優(yōu)化設(shè)計(jì)后的支護(hù)方案可以有效控制巷道圍巖的變形,巷道內(nèi)不會(huì)發(fā)生劇烈變形和破壞,優(yōu)化支護(hù)設(shè)計(jì)方案合理有效。

        6 結(jié)論

        陷落柱影響區(qū)的大巷圍巖軟弱不穩(wěn)定,不能實(shí)現(xiàn)圍巖自穩(wěn)是造成巷道持續(xù)出現(xiàn)變形的主要原因。對云岡礦8#煤層受陷落柱影響的3 條大巷的支護(hù)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),在巷道圍巖進(jìn)行分類的基礎(chǔ)上確定支護(hù)設(shè)計(jì)原則。根據(jù)模擬試驗(yàn)確定8#煤3 條大巷優(yōu)化后的支護(hù)方案均采用錨桿索架棚與噴漿聯(lián)合支護(hù)方式,實(shí)踐應(yīng)用效果理想,有效地控制了巷道的圍巖變形。

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