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        基于分子模擬的新型油溶性降黏劑的制備及性能優(yōu)化

        2020-12-07 08:43:40李熠宇吳瓊徐鵬馬愛青侯影飛
        化工進展 2020年12期
        關(guān)鍵詞:油溶性馬來酸酐

        李熠宇,吳瓊,徐鵬,馬愛青,侯影飛

        (1中國石油大學(xué)(華東)重質(zhì)油國家重點實驗室,山東青島266580;2中國石油化工股份有限公司勝利油田分公司石油工程技術(shù)研究院,山東東營257000;3山東省稠油開采技術(shù)重點實驗室,山東東營257000)

        隨著我國經(jīng)濟社會的飛速發(fā)展,對原油的需求量逐年增加,特別是油田開發(fā)進入中后期后,稠油已成為油田原油穩(wěn)產(chǎn)的重要接替資源[1-2]。稠油含蠟量及膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量高、黏度大,降低其黏度是提高油井產(chǎn)量的重要舉措[1-2]。稠油降黏目前可通過升高溫度、加入降黏劑等形式,其中加入降黏劑具有節(jié)能降耗、使用便利等優(yōu)越性[3-8]。

        油溶性的稠油降黏劑種類豐富,其發(fā)展經(jīng)歷了縮合物、聚合物、共聚物以及復(fù)配四個階段,但不同結(jié)構(gòu)類型及分子質(zhì)量分布的降黏劑對不同組成的稠油降黏效果具有一定差異性?;诮叼┙Y(jié)構(gòu)與稠油組成關(guān)系密切,有研究者從稠油與降黏劑的相互作用中探討了降黏劑結(jié)構(gòu)與膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量、稠油降黏效果的相互關(guān)系。Ali等將原油中的膠質(zhì)和瀝青質(zhì)分離,通過實驗表征[9-12]和理論計算[13-14]進行了締合機理方面的研究[15-17]??刂颇z質(zhì)和瀝青質(zhì)聚集體形成的主要因素非常復(fù)雜,包括電荷轉(zhuǎn)移、靜電相互作用、范德華力、酸堿相互作用、π-π相互作用等[18-21],而降黏劑針對膠質(zhì)、瀝青質(zhì)簇集與層積狀態(tài),破壞其分子間氫鍵、范德華力等相互作用,拆散膠質(zhì)、瀝青質(zhì)締合結(jié)構(gòu),使得原先大分子的聚集體結(jié)構(gòu)離解、有序度降低[22-23],降低油品黏度。國內(nèi)關(guān)于油溶性降黏劑的報道主要集中在不飽和單體的聚合物的合成方面,多以丙烯酸高級酯為骨架,連接丙烯酸、丙烯酰胺、苯乙烯及馬來酸酐等極性基團,合成的三元共聚物,用于稠油降黏率多為50%~70%[24-31]。上述降黏劑多用于超稠油,對黏度超過1000mPa·s(50℃)的稠油降黏效果有限。

        為了實現(xiàn)超稠油降黏,本文通過分子模擬建立勝利稠油模型,研究常見官能團對該稠油的適用性,獲得了可用于超稠油降黏的共聚物結(jié)構(gòu),并以此為基礎(chǔ),合成了具有大量長鏈烷烴的聚合物,并對其降黏降凝性能進行了評價,以期為提升原油產(chǎn)量提供技術(shù)支撐。

        1 材料和方法

        1.1 試劑及儀器

        甲醇、甲苯、甲基丙烯酸十八酯(單體1)、N-乙烯基吡咯烷酮(單體2),麥克林(上海)生化科技有限公司;馬來酸酐(單體3)、苯乙烯(單體4)、正十二醇,國藥集團化學(xué)試劑有限公司;引發(fā)劑偶氮二異丁腈、阻聚劑對二苯酚、鏈轉(zhuǎn)移劑叔十二硫醇,麥克林(上海)生化科技有限公司;稠油取自勝利油田埕北243區(qū)塊。

        DF-101Z集熱式恒溫加熱磁力攪拌器;SYP智能玻璃恒溫水浴鍋;DGG-9070AD 型電熱恒溫鼓風干燥箱;玻璃量筒;四口燒瓶;移液管恒溫水浴鍋;天平秤;氮氣;冷凝器;真空干燥箱;NDJ-1E 旋轉(zhuǎn)黏度計;傅里葉變換紅外光譜儀;生物顯微鏡XSP-9C。

        1.2 油溶性降黏劑的制備

        將一定配比的甲基丙烯酸十八酯、馬來酸酐、苯乙烯、N-乙烯基吡咯烷酮加入250mL三口燒瓶,加入一定量甲苯,并將三口燒瓶放入油浴鍋中加熱恒溫,通入氮氣0.5h后,加入一定量的偶氮二異丁腈與叔十二硫醇,于80℃反應(yīng)8h 后,加入一定量的阻聚劑,按馬來酸酐摩爾質(zhì)量0.5 倍加入正十二醇與一定量的甲苯溶劑,升溫至90℃繼續(xù)反應(yīng)8h,將聚合物溶液加入甲醇中使其沉淀,沉淀物用甲醇沖洗3~4遍呈現(xiàn)白色膠狀物,于70℃下真空干燥4h即得到降黏劑產(chǎn)品。

        1.3 降黏劑結(jié)構(gòu)測試方法

        紅外光譜測試:制備聚合物溴化鉀(KBr)壓片對其分子結(jié)構(gòu)進行了表征。紅外光譜的波數(shù)范圍在4000~400cm-1之間,分辨率為0.01cm-1。

        熱重測試:采用NETZS 209F3熱重分析儀,取適量的提純干燥后的產(chǎn)品于Al2O3坩堝中,加蓋,在氮氣氛圍中,控制升溫速率為10℃/min,從30℃逐漸升溫至600℃。

        1H NMR 測試:1H NMR 用無四甲基硅烷(TMS)作內(nèi)標的CDCl3作溶劑,在室溫下用德國Bruker AVANCE AV400 核磁共振儀測定。

        1.4 降黏劑性能測試方法

        以甲苯為溶劑,將降黏劑配成6%(質(zhì)量分數(shù))的溶液后加入稠油中,并使降黏劑在稠油中的質(zhì)量分數(shù)為0.3%,于70℃攪拌40min,降至50℃后,用NDJ-1E 旋轉(zhuǎn)黏度計測試樣品黏度,按式(1)計算降黏率。

        式中,f表示降黏率;μ0表示降黏前原油黏度;μ表示降黏后原油黏度。

        1.5 分子模擬方法

        分子模擬是通過建立合理的分子模型,借助量子力學(xué)、分子動力學(xué)、統(tǒng)計力學(xué)等方法模擬計算分子的動態(tài)、靜態(tài)行為的方法。本文采用分子動力學(xué)研究達到穩(wěn)態(tài)的稠油模型黏度,預(yù)測適用該稠油降黏的單體。分子模擬準確性的關(guān)鍵在于模型合理,目前建立稠油微觀模型的主流方法,第一種是以平均分子結(jié)構(gòu)為核心構(gòu)建模型[32],使用B-L法根據(jù)氫譜、X射線衍射等數(shù)據(jù)畫出原油四組分的平均分子結(jié)構(gòu),此法將復(fù)雜的原油分子結(jié)構(gòu)變?yōu)樗姆N結(jié)構(gòu),無法體現(xiàn)出原油分子間復(fù)雜的作用力。因此采用第二種組裝法[33],利用已知的四組分代表性分子構(gòu)建物性相似真實原油的模型。首先分析真實原油的物性,查閱得到原油四組分代表性的16種分子結(jié)構(gòu),構(gòu)建模型,調(diào)整每種分子個數(shù)使得模型的元素、四組分組成、密度與真實原油相似。

        2 結(jié)果與討論

        原油來自勝利油田,在50℃下黏度為1100mPa·s。首先對原油進行分析,獲取分子模擬所需要的數(shù)據(jù)。由表1~3可知,原油黏度在50℃下為1103mPa·s,屬于普通稠油,C/H(摩爾比)為0.5821,說明稠環(huán)類不飽和芳烴較高,其四組分分布的特點也是芳香分與膠質(zhì)含量高,原油中金屬含量較低。

        表1 稠油四組分分布

        表2 稠油元素分析

        表3 稠油金屬元素分析

        2.1 模擬原油結(jié)構(gòu)的構(gòu)建

        將四組分進行次級分離并獲得次級組分的平均分子結(jié)構(gòu),構(gòu)建稠油的模型。如圖1所示,該平均分子結(jié)構(gòu)從文獻[34-35]中獲得。通過Amorphous Cell模塊構(gòu)建稠油模型,為防止建模失敗,初始密度先設(shè)為0.6g/cm3,調(diào)整分子個數(shù),如表4 所示,構(gòu)建四組分比例與真實油樣相近的模型。

        表4 稠油模型分子組成

        對模型進行能量最小化結(jié)構(gòu)優(yōu)化之后,進行500ps 的NPT 系綜分子動力學(xué)模擬,使模型達到真實原油的密度。然后在NVE 系綜進行2000ps 模擬放松分子結(jié)構(gòu),使得分子構(gòu)象更加合理,再在NVT 系綜下進行6000ps 的分子動力學(xué)模擬,通過Green-Kubo公式[式(2)]計算原油模型黏度[36]。

        為了探究高瀝青質(zhì)模型與低瀝青質(zhì)模型在模擬中適用的降黏單體是否存在差別,建立了兩種模型,如表5所示,低瀝青質(zhì)模型與實際原油在黏度和四組分組成上差異不大,黏度相似,因此該模型可以用在模擬降黏中,而高瀝青質(zhì)模型顯示了極高的黏度,這與實際趨勢一致。

        表5 稠油模型黏度和四組分組成

        圖1 平均分子結(jié)構(gòu)與原油模型示意圖

        2.2 稠油體系降黏分子模擬

        將弱極性的分散基團丙烯酸十八酯與丙烯酸十八酯、丙烯酰胺、N-乙烯基吡咯烷酮、馬來酸酐、2-丙烯酰胺-2 甲基丙磺酸(AMPS)、丙烯酸分別連接。分別加入稠油模型中,進行動力學(xué)模擬,利用達到穩(wěn)態(tài)后的模型黏度,探究不同單體對于該稠油模型的適用性。

        由表6可知,不帶有芳香性的極性基團,如丙烯酰胺、丙烯酸等,加入低瀝青質(zhì)模型中會增黏體系,最大增黏率達到142%。而加入高瀝青質(zhì)模型中,會出現(xiàn)明顯的降黏,黏度理論計算值均為負值。當加入馬來酸酐、N-乙烯基吡咯烷酮等有芳香性的基團,在低瀝青質(zhì)模型中才有一定的降黏效果。只有十八酯連接十八酯這種純分散基團,能高效降低低瀝青質(zhì)模型黏度。

        表6 原油模型黏度

        模擬表明,不帶有芳香性的強極性基團在高瀝青質(zhì)模型中有更高的降黏率,適合高黏原油降黏,因為體系的氫鍵作用較強,加入這類基團的拆分作用更加明顯。而低瀝青質(zhì)模型,也就是勝利原油,更適合帶有芳香性的極性基團及低極性的分散基團,由于體系內(nèi)的瀝青質(zhì)含量較低,增強分子在體系中的溶解性才更易接近拆分瀝青質(zhì)聚集體。

        因此選用馬來酸酐、甲基丙烯酸十八酯、苯乙烯、N-乙烯基吡咯烷酮進行四元共聚,然后加入一定量正十二醇,將一部分馬來酸酐開環(huán)酯化,進一步增加碳鏈的分布密度。

        2.3 油溶性降黏劑結(jié)構(gòu)分析表征

        對合成的油溶性降黏劑進行紅外表征,結(jié)果如圖2所示。

        圖2 聚合物紅外光譜

        降黏劑的紅外光譜中,2925.28cm-1和2854cm-1處有特強的CH3/CH2不對稱與對稱伸縮振動峰、1466cm-1/1496cm-1附近有中強的CH3/CH2變形振動的吸收峰、730cm-1附近是CH2的水平搖擺振動吸收峰,這幾組峰顯示在降黏劑中有大量烷基存在。聚合物中長鏈烷基的存在,如甲基丙烯酸十八酯的烷基、馬來酸酐開環(huán)后酯化的烷基在這兩個特征區(qū)區(qū)域有明顯吸收峰。3435cm-1、1726.67cm-1和1165cm-1處的吸收峰亦均顯示降黏劑中酯基的存在,在1496~1604cm-1區(qū)域的多峰是明顯的苯環(huán)特征峰,顯示了聚合物中苯乙烯中苯環(huán)的存在。1030cm-1/1080cm-1是酸酐的吸收峰,來自馬來酸酐單體,說明還有部分馬來酸酐沒有發(fā)生開環(huán)反應(yīng)。

        采用氯仿作為溶劑,聚合物的核磁共振H 譜(400MHz)分析結(jié)果見圖3。

        圖3 聚合物1H NMR

        從圖3可知,δ1.02~1.22(a峰)為丙烯酸十八酯與馬來酸酐開環(huán)形成的雙十二酯的末端甲基吸收峰;δ1.40~1.60(b 峰)為長碳鏈中的亞甲基吸收峰;δ2.51~2.63 為聚合物主鏈上的亞甲基吸收峰,與酯基相連的亞甲基峰重合在一起(c 峰、g 峰),因此形成一個非常大的尖峰;δ2.65~2.81的小吸收峰(f峰)為吡咯烷酮上與N相連的亞甲基吸收峰;位置在δ7.28~7.74的一系列吸收峰為苯環(huán)的特征峰(d 峰),與溶劑峰氯仿有一定的重合。圖4 中沒有雙鍵的吸收峰存在,說明聚合物反應(yīng)完全,所有的反應(yīng)單體均已反應(yīng)進入聚合物中。

        2.4 油溶性降黏劑熱重分析

        對合成的油溶性降黏劑進行熱重分析。

        圖4 為聚合物的熱失重曲線和失重速率曲線。由圖可知,可以把聚合物的質(zhì)量損失分為兩個階段,第一階段發(fā)生在溫度為174.5~219.2℃區(qū)間,質(zhì)量損失13.05%,該階段失重為聚合物分子內(nèi)和分子間水分的蒸發(fā)所致,可能還有少量不穩(wěn)定的鍵斷鍵,質(zhì)量損失的速率較小。在348.6~415.0℃溫度區(qū)間,聚合物開始大量分解,質(zhì)量損失達到了-84.1%,損失速率最高值為23.1%/min,聚合物基本完全分解,該階段失重主要為聚合物中的長鏈烷烴分解。另外,從失重速率曲線可以看到,該階段中存在較大的熱吸收峰,在380.7℃,對應(yīng)聚合物結(jié)構(gòu)中C—H鍵的斷裂。由熱重曲線可知,此聚合物的耐熱溫度較高,在348.6℃以后才開始發(fā)生大量的斷鍵。

        圖4 聚合物熱重曲線

        2.5 稠油體系加劑前后顯微鏡分析

        對原油加劑前后的形貌進行分析,驗證瀝青質(zhì)是否分散解締,結(jié)果如圖5所示。

        將與油溶性降黏劑復(fù)合前后勝利油田稠油薄涂于載玻片上,使用光學(xué)顯微鏡XSP-9C 在400 倍下進行拍攝,圖中的紅黃底為黑色的稠油在黃光下的透視顏色,黑色的小顆粒為瀝青質(zhì)聚集體。從顯微鏡圖5(a)中可以看出,未添加降黏劑的稠油瀝青質(zhì)聚集體排布十分密集,且聚集體的體積明顯較大;而添加溶劑后瀝青質(zhì)顆粒分散程度增大,但明顯可看到瀝青質(zhì)還是傾向于聚集,在圖5(b)中分布不均勻;而圖5(c)稠油中加入降黏劑后,瀝青質(zhì)的分布形態(tài)明顯均勻許多,分散得較為明顯,并且溶解度進一步增大,可知較大的稠油聚集體已經(jīng)消失,實現(xiàn)了稠油流動性的較大改善。

        2.6 油溶性降黏劑單體用量優(yōu)化

        在單體濃度為25%、引發(fā)溫度60℃、反應(yīng)溫度70℃、引發(fā)劑加入量0.5%(質(zhì)量分數(shù))、鏈轉(zhuǎn)移劑0.5%(質(zhì)量分數(shù))、反應(yīng)時間7h 條件下進行反應(yīng)。以稠油復(fù)合降黏劑后的黏度(50℃)為指標,考察馬來酸酐、甲基丙烯酸十八酯、苯乙烯、N-乙烯基吡咯烷酮的最佳摩爾比。方案及結(jié)果如表7所示。

        通過表7得到的數(shù)據(jù),對正交表進行分析,其影響因素的重要性為馬來酸酐>甲基丙烯酸十八酯>N-乙烯基吡咯烷酮>苯乙烯。其最佳因素的比例為A3B3C1D3,但是合成出的產(chǎn)品在溶劑中的溶解度不夠高,這是由于馬來酸酐與N-乙烯基吡咯烷酮的極性太強,在此比例下能大量地合成到降黏劑產(chǎn)品中,不能選擇該比例做單因素分析,因此選擇表中降黏效果最佳的3∶15∶8∶3的比例進行單因素優(yōu)化。

        表7 降黏劑各組分摩爾比對黏度的影響

        2.7 馬來酸酐對降黏效果的影響

        恒定甲基丙烯酸十八酯、苯乙烯、N-乙烯基吡咯烷酮的摩爾比為15∶8∶3,改變馬來酸酐用量,由圖6可知,馬來酸酐摩爾比為4時原油黏度降低至499mPa·s,效果最佳。增大或者減少馬來酸酐的量都能對降黏效果造成很大的影響,并且摩爾比越大降黏效果下降得越快,這是因為合成到降黏劑分子中的極性基團增大太多,使得降黏劑在原油中容易吸附大量的膠質(zhì),難以分散瀝青質(zhì)。

        2.8 甲基丙烯酸十八酯對降黏效果的影響

        圖5 勝利油田原油加劑前后照片(×400)

        恒定馬來酸酐、苯乙烯、N-乙烯基吡咯烷酮的摩爾比為4∶8∶3,改變甲基丙烯酸十八酯用量。由圖7可知,甲基丙烯酸十八酯摩爾比由15降低到13.5 時,將黏度降為489mPa·s,降黏效果較好。

        圖6 馬來酸酐摩爾比對降黏效果的影響

        圖7 甲基丙烯酸十八酯摩爾比對降黏效果的影響

        2.9 油溶性降黏劑添加量優(yōu)化

        對降黏劑的添加量進行優(yōu)化,由圖8可知,降黏劑加量在0.3%(質(zhì)量分數(shù))時降黏效果最好,將原油黏度降至489mPa·s。聚合物加入量過少時,對于稠油起降黏作用的主要是溶劑的分散溶解瀝青質(zhì)作用,極性基團拆分瀝青質(zhì)的效率較低,而聚合物加入量過大會導(dǎo)致聚合物由于自身的強極性在溶劑中發(fā)生團聚,分散效率也較低。

        圖8 降黏劑加量對降黏效果的影響

        2.10 油溶性降黏劑反應(yīng)條件優(yōu)化

        恒定馬來酸酐、甲基丙烯酸十八酯、N-乙烯基吡咯烷酮及苯乙烯投料摩爾比為4∶13.5∶8∶3,利用L9(34)正交表優(yōu)化反應(yīng)溫度、反應(yīng)時間、引發(fā)劑用量、鏈轉(zhuǎn)移劑用量。

        如表8 所示,降黏效果最優(yōu)秀的反應(yīng)條件為80℃、反應(yīng)8h、引發(fā)劑用量為1%、鏈轉(zhuǎn)移劑用量為0.5%(質(zhì)量分數(shù)),其原油黏度能降至403mPa·s,降黏率為63%。對正交表進行分析,其影響因素的重要性為引發(fā)劑用量>溫度>反應(yīng)時間>鏈轉(zhuǎn)移劑用量,而根據(jù)其最佳因素的比例為A2B2C3D3,進行此反應(yīng)條件的合成驗證發(fā)現(xiàn)降黏效果達不到403mPa·s。因此確定反應(yīng)條件為80℃、反應(yīng)8h、引發(fā)劑用量為1%(質(zhì)量分數(shù))、鏈轉(zhuǎn)移劑用量為0.5%(質(zhì)量分數(shù))。

        表8 降黏效果評價

        2.11 稠油體系加劑前后黏溫特性分析

        圖9給出勝利油田稠油加入降黏劑前后的黏度變化曲線。由圖可知,當溫度開始降低到一定值后,稠油分子運動減慢,氫鍵結(jié)合得更加緊密,蠟晶開始析出,非均質(zhì)液態(tài)稠油中各組分之間內(nèi)摩擦力迅速增高,瀝青質(zhì)開始聚集導(dǎo)致體系黏度驟增,流動性迅速變差,致使黏溫曲線發(fā)生轉(zhuǎn)折。沒有添加降黏劑的稠油,瀝青質(zhì)開始發(fā)生急劇聚集時的溫度在38.5℃,加入降黏劑后對應(yīng)的溫度下降至33.2℃,原油凝點降低了5.3℃。

        圖9 黏溫特性曲線

        50℃下 使 原 油 黏 度 從1100mPa·s 下 降 至403mPa·s,降黏率達到63%,優(yōu)于目前的油溶性降黏劑,僅將低黏度原油(500mPa·s)降黏50%左右[6]。表9 總結(jié)了目前文獻油溶性降黏劑的降黏效果,可知隨著被降黏原油黏度的降低,降黏的難度也越來越大。而通過分子模擬進行先期降黏單體的篩選,再進行降黏劑的合成,能大大縮短優(yōu)化降黏劑性能的時間和節(jié)約成本,并且該方法合成出的降黏劑性能也十分優(yōu)越。

        表9 文獻稠油降黏劑降黏效果一覽

        3 結(jié)論

        (1)以黏度為指標,通過對原油模型進行分子動力學(xué)模擬,得到帶有芳香性的極性基團及低極性的長碳鏈基團適合低瀝青質(zhì)原油的結(jié)論,能顯著降低勝利原油模型黏度。

        (2)以馬來酸酐(部分酯化開環(huán))、甲基丙烯酸十八酯、N-乙烯基吡咯烷酮、苯乙烯為單體合成新型油溶性降黏劑,投料摩爾比為4∶13.5∶8∶3、引發(fā)劑加量為1%(質(zhì)量分數(shù))、鏈轉(zhuǎn)移劑用量為0.5%(質(zhì)量分數(shù))、80℃反應(yīng)8h 時,降黏效果最佳,并通過紅外、氫譜、熱重、顯微鏡進行表征,發(fā)現(xiàn)分子結(jié)構(gòu)與預(yù)期一致,在348℃以后才開始大量分解,有著優(yōu)秀的熱穩(wěn)定性,并且能較好地分散瀝青質(zhì)。

        (3)由原油加劑后的黏溫特性曲線變化得知,50℃下使原油黏度從1100mPa·s 下降至403mPa·s,降黏率達到63%,原油凝點從38.5℃降低至33.2℃。

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