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        傾斜柱群及平面環(huán)桁架鋼結(jié)構(gòu)卸載技術(shù)

        2020-11-18 14:37:40葛明偉孫玉厚
        福建質(zhì)量管理 2020年20期
        關(guān)鍵詞:胎架支撐體系關(guān)鍵點

        王 洋 葛明偉 孫玉厚 李 彬

        (北京城建集六建設(shè)集團有限公司 北京 101500)

        一、工程概況

        三亞市體育組中心體育場,作為2020年亞洲沙灘運動會體育場館,主要承接賽事類型包括國際單項比賽、國內(nèi)綜合比賽,總坐席數(shù)約 4 萬座,占地面積31670.8m2,地上四層,最高點高度為 45.3m,地上建筑面積 87897m2,設(shè)計使用年限為 50 年。三亞體育場屋蓋系統(tǒng)采用先進的索膜結(jié)構(gòu),體育場以 V 型柱及受壓環(huán)梁為界分為內(nèi)外結(jié)構(gòu),外圍結(jié)構(gòu)采用外圍幕墻斜柱支撐+V 型柱支撐的單層網(wǎng)殼屋面,上方為金屬屋面結(jié)構(gòu);內(nèi)圈結(jié)構(gòu)采用輪輻式索-桁結(jié)構(gòu)+膜結(jié)構(gòu)組合形式,其上方屋面覆蓋 PTFE 膜材。

        圖1 三亞體育場效果

        二、施工難點

        (一)桁架跨度大、斷面高,吊裝難度大

        外圈鋼結(jié)構(gòu)主要包括外立面幕墻斜柱支撐、外圍單層網(wǎng)殼屋面與受壓環(huán)梁和其下方 V 型柱連接;外側(cè)鋼結(jié)構(gòu)最大跨度達42m。本工程大量采用平面環(huán)桁架,桁架未連成整體之前,穩(wěn)定性較差。

        (二)高空作業(yè)較多,安裝精度要求高

        本工程為傾斜柱群及平面環(huán)桁架鋼結(jié)構(gòu),高空作業(yè)工作面較多,操作平臺設(shè)置困難,高空施工安全質(zhì)量要求嚴格。

        (三)焊接量大、焊縫質(zhì)量要求高

        本工程高空焊接作業(yè)量大,多數(shù)采用對接全熔透一級焊縫,焊接難度較大,對焊縫質(zhì)量要求較高。

        三、胎架臨時支撐體系總體布置

        本工程胎架用于臨時支撐v柱、幕墻柱及頂部平面環(huán)桁架,截面高2.0m,寬2.0m,立桿截面為180×7mm,腹桿截面為80×5mm,最大高度達26m,總計126個支撐胎架。

        圖2 胎架布置模擬圖

        四、支撐胎架卸載

        (一)卸載難點

        由于在胎架支撐頂部用火焰切割卸載方式,卸載工作需在高空進行操作,操作工人的人身安全措施難度大。支撐胎架數(shù)量眾多,卸載面積廣,重量較大,針對分級卸載計劃,需選擇大噸位卸載機械,且滿足承載力要求。

        (二)胎架卸載分析

        屋蓋鋼結(jié)構(gòu)支撐胎架整體同步卸載,安全拆除胎架,使主體鋼結(jié)構(gòu)自身受力,獨立支撐,形成設(shè)計要求的受力體系。對于大跨度結(jié)構(gòu),當結(jié)構(gòu)安裝完成后,臨時支撐結(jié)構(gòu)體系的卸載順序?qū)Y(jié)構(gòu)最終的成型狀態(tài)有較大的影響。因而鋼結(jié)構(gòu)卸載需以體系轉(zhuǎn)換方案為原則,保證主體結(jié)構(gòu)與臨時支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移不對結(jié)構(gòu)造成局部破壞。

        本工程鋼結(jié)構(gòu)長304m,寬268m,屬于大跨空間結(jié)構(gòu)。大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)的卸載主要涉及兩方面的問題:一方面是主體結(jié)構(gòu)在卸載前、卸載過程中以及卸載完成后的結(jié)構(gòu)安全性,卸載過程中結(jié)構(gòu)的變形是否協(xié)調(diào)以及局部變形是否過大、結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布是否滿足設(shè)計要求等;另一方面是臨時支撐體系在卸載過程中的結(jié)構(gòu)安全性。

        (三)卸載方案比選

        1.分析模型構(gòu)成

        鋼結(jié)構(gòu)卸載模擬分析模型包括受壓內(nèi)環(huán)梁、外環(huán)梁、外圍屋面網(wǎng)殼、內(nèi)環(huán) V 型柱、外立面幕墻斜柱支撐、以及支撐胎架。

        分析計算模型按照設(shè)計院于提供的整體結(jié)構(gòu)零狀態(tài)位形進行建模,考慮臨時支撐體系的卸載過程,并按照實際施工中的具體胎架結(jié)構(gòu)形式進行精細化建模,將其與整體結(jié)構(gòu)模型一同進行卸載模擬分析計算。

        2.合理的卸載順序:

        按照鋼結(jié)構(gòu)和支撐胎架在卸載過程中受力最優(yōu)原則,根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)特點以及臨時支撐體系布置,將內(nèi)外環(huán)臨時支撐體系分成東西南北四個區(qū),每個區(qū)分為四個組,從而進行分區(qū)分組卸載。采用分區(qū)同步卸載方法,根據(jù)本工程的結(jié)構(gòu)特點以及臨時支撐結(jié)構(gòu)體系的布置,提出四種卸載方案進行對比優(yōu)選。

        方案一:先卸載中柱胎架,然后按照從東西到南北的順序卸載內(nèi)環(huán)胎架,最后再按照從東西到南北的順序卸載外環(huán)胎架。

        方案二:先卸載中柱胎架,然后按照從東西到南北的順序卸載外環(huán)胎架,最后再按照從東西到南北的順序卸載內(nèi)環(huán)胎架。

        方案三:先卸載中柱胎架,然后按照從南北到東西的順序卸載內(nèi)環(huán)胎架,最后再按照從南北到東西的順序卸載外環(huán)胎架。

        方案四:先卸載中柱胎架,然后從長軸方向附近開始逐步卸載南北側(cè)的內(nèi)外環(huán)胎架,最后從短軸方向附近開始逐步卸載東西側(cè)的內(nèi)外環(huán)胎架,內(nèi)外環(huán)胎架同步卸載。

        針對以上四種臨時支撐體系卸載方案,進行卸載模擬分析。

        (四)卸載路徑優(yōu)化分析

        1.主體結(jié)構(gòu)成型態(tài)對比

        通過采用大型通用有限元軟件 Midas/Gen 進行建模計算,不同卸載方案下,主體結(jié)構(gòu)成型狀態(tài)的受力和變形趨勢基本一致,整體結(jié)構(gòu)均未發(fā)生較大的變形,主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的應(yīng)力均遠遠小于其設(shè)計強度,整體結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài)。

        表1 主體結(jié)構(gòu)成型狀態(tài)對比表

        2.卸載過程主體結(jié)構(gòu)位移變化對比a

        分別選取內(nèi)外環(huán)梁關(guān)鍵點進行卸載過程主體結(jié)構(gòu)的位移變化分析,關(guān)鍵點位置如下所示。

        圖3 東西向關(guān)鍵點位移變化

        卸載過程中,南北向關(guān)鍵點主要發(fā)生豎向位移和 Y 向位移,其 X 向位移較小,而東西向關(guān)鍵點主要發(fā)生豎向位移和 X 向位移,其 Y 向位移相對較小。

        對于東西向關(guān)鍵點,其豎向位移和 X 向位移的大幅度增加均發(fā)生在東西區(qū)內(nèi)外環(huán)胎架卸載后,但其位移的增長過程不一致。方案一與方案三主要分為兩個明顯的增長段,經(jīng)歷一段水平段,再增長至34.6mm;方案二僅有一個明顯的增長段,而方案四均勻地分三個階段。綜合四個方案的位移變化過程,方案二的位移變化最劇烈,方案四的位移變化最為平穩(wěn)。

        圖4 南北向關(guān)鍵點Y向位移

        對于南北向關(guān)鍵點,其位移變化主要體現(xiàn)在豎向位移和 Y 向位移上,綜合四個方案的位移變化過程,方案一、二、三均在變化過程中出現(xiàn)較為劇烈的拐點,即出現(xiàn)位移的劇增劇減,對于結(jié)構(gòu)的安全更為不利,而方案四在變化過程中雖然呈先增后減的趨勢,但較為緩和,位移變化最為平穩(wěn)。因此,從主體結(jié)構(gòu)位移變化來看,方案四的位移變化更為平穩(wěn)。

        3.載過程支撐體系支座豎向反力變化對比

        對于方案一和方案三,其內(nèi)環(huán)胎架的豎向反力變化較小,但其外環(huán)胎架的豎向反力變化較大,尤其是東西向的外環(huán)胎架,最大反力變化達 400kN。

        對于方案二,其外環(huán)胎架的豎向反力變化較小,而內(nèi)環(huán)胎架的豎向反力變化相對略大,最大反力變化近 200kN。

        對于方案四,總體來說各胎架在卸載過程中的反力變化均較小,胎架反力變化較為平穩(wěn),最大反力變化接近 100kN。因此,從臨時支撐體系支座豎向反力的變化來看,方案四的支座反力變化更為平穩(wěn),結(jié)構(gòu)更為安全。

        圖5 內(nèi)外環(huán)胎架豎向反力

        綜合幾種影響因素的計算結(jié)果,方案四的主體結(jié)構(gòu)位移、主體結(jié)構(gòu)豎向反力、臨時支撐體系支座豎向反力等變化更為平穩(wěn),且在卸載過程中主體結(jié)構(gòu)應(yīng)力均遠遠小于設(shè)計強度,臨時支撐體系結(jié)構(gòu)的應(yīng)力均滿足規(guī)范要求,結(jié)構(gòu)處于安全受力狀態(tài)。

        結(jié)論如下:本工程采用的卸載順序,即先卸載中柱胎架,然后從長軸方向附近開 始逐步卸載南北側(cè)的內(nèi)外環(huán)胎架,最后從短軸方向附近開始逐步卸載東西側(cè)的內(nèi)外環(huán)胎架,內(nèi)外環(huán)胎架同步卸載。

        五、結(jié)語

        三亞體育中心體育場面積大,胎架同步卸載數(shù)量多,要求精度高,施工難度級大。本文應(yīng)用了有限單元模型建模計算,對臨時支撐胎架卸載過程進行主體結(jié)構(gòu)位移變化、胎架反力等影響分析,確定了合理的卸載方案。

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