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        柴油機配氣機構(gòu)動力學(xué)仿真

        2020-10-21 06:04:46陸大勇
        青年生活 2020年17期

        摘要:本文以S195型柴油機配氣機構(gòu)實體作為模型,結(jié)合相關(guān)圖紙得出各零部件的質(zhì)量、剛度、阻尼等相關(guān)信息,在AVL中的Excite Timing Drive子模塊建立S195型柴油機配氣機構(gòu)的動力學(xué)模型,對配氣機構(gòu)氣門進行動力學(xué)仿真計算,得出各零件間的相互作用力、氣門升程、速度、加速度等在一個工作循環(huán)內(nèi)的曲線,據(jù)此對配氣機構(gòu)進行動力學(xué)仿真分析。結(jié)果表明:仿真所得的升程曲線基本上與設(shè)計的理論升程一致,并且改型配氣機構(gòu)的各零部件的受力也未超過一般情況的允許范圍;配氣機構(gòu)的氣門并未出現(xiàn)飛脫現(xiàn)象;氣門打開后,氣門閥座力瞬間變?yōu)榱?,此現(xiàn)象可說明沒有出現(xiàn)明顯的氣門反跳現(xiàn)象。

        關(guān)鍵詞:柴油機 ;配氣機構(gòu);動力學(xué)分析

        1 引言

        隨著內(nèi)燃機的設(shè)計、制造水平的提高,在體積、質(zhì)量力求更小的同時,其速度和功率卻在逐漸增大。為了滿足上述的各方面要求,必須將提高內(nèi)燃機的各項性能、降低排放、減少各零部件之間的磨損作為高性能內(nèi)燃機的主要研究方向。

        配氣機構(gòu)作為發(fā)動機的兩大機構(gòu)之一,對發(fā)動機的性能有重要影響,發(fā)動機的配氣機構(gòu)設(shè)計的合理與否,毫無疑問將直接影響發(fā)動機的各方面性能[1]。發(fā)動機在運轉(zhuǎn)時,配氣機構(gòu)的各零部件之間會相互接觸,必然導(dǎo)致剛度偏小的零件出現(xiàn)彈性變形,嚴(yán)重時將導(dǎo)致氣門出現(xiàn)落座反跳、飛脫、內(nèi)外彈簧并圈、凸輪軸過度磨損等現(xiàn)象。這些不良情況的出現(xiàn)必將導(dǎo)致發(fā)動機不能在預(yù)先設(shè)計的狀態(tài)下運行,使其各方面性能惡化[2~3]。

        動力學(xué)仿真分析要求我們把配氣機構(gòu)進行簡化,根據(jù)作用在配氣機構(gòu)各零件上力的關(guān)系,針對進、排氣門的運動建立可求解的微分方程,同時各零件的彈性變形阻尼、剛度、質(zhì)量等因素也必須納入我們的考慮范圍。通過這種簡化,我們就能夠較為方便但又不失合理準(zhǔn)確地分析配氣機構(gòu)各零部件的受力及運動情況[4]。

        目前,對柴油機配氣機構(gòu)進行動力學(xué)分析已成為發(fā)動機性能分析的一個重要組成部分[5~6]。同時,配氣機構(gòu)的升級也是對發(fā)動機整機性能優(yōu)化的有效途徑[7~8]。

        2 研究方法與方案

        2.1數(shù)值模擬計算模型的建立與驗證

        根據(jù)S195型發(fā)動機配氣機構(gòu)的實際零部件布置情況,所建原機模型如圖1所示,計算模型由13個單元組成。包括凸輪軸、凸輪軸相位、氣門、氣門的內(nèi)外彈簧、凸輪、推桿、挺柱搖臂等。

        對標(biāo)定轉(zhuǎn)速(1000r/min)下工況進行了模擬,并對模擬結(jié)果進行分析討論。

        3 結(jié)果分析

        3.1 氣門升程及其速度

        在一個工作循環(huán)內(nèi),氣門兩次開啟,氣門升程曲線類似于半正弦波,最大氣門升程約為0.0108m??梢钥闯?,氣門升程曲線十分平滑,沒有出現(xiàn)斷點,說明在發(fā)動機運行時,配氣機構(gòu)的氣門并未出現(xiàn)飛脫現(xiàn)象。

        其次對氣門速度進行分析,在圖2中,氣門速度近似呈分段的一次函數(shù)進行變化,先由0m/s逐漸增加到最大值2.4m/s,再迅速降至-2.2m/s,最后又逐漸變?yōu)榱?,完成一次開啟。

        可以看出,氣門絕對速度在最大值附近時,出現(xiàn)了較為明顯的波動,這可能與凸輪型線的設(shè)計及參數(shù)的設(shè)置有關(guān)。落座時,氣門速度并沒有立刻歸零,出現(xiàn)了較為明顯的波動,原因在于存在的氣門間隙。氣門在回落時本身以一定的速度與氣門座接觸,接觸后會出現(xiàn)多次震蕩,最后速度變?yōu)?。而這種速度的波動正是發(fā)動機所產(chǎn)生的噪聲的主要來源。氣門落座時沒有明顯的反跳現(xiàn)象。

        3.2 氣門加速度

        氣門的加速度值要求控制在可取范圍值之內(nèi),以防止氣門飛脫現(xiàn)象的出現(xiàn)。加速度值的異常變化會造成配氣機構(gòu)的劇烈震動。

        3.3 凸輪與挺柱間的接觸應(yīng)力

        凸輪與挺柱的相互接觸必然會造成兩零件間的相互磨損。因此必須驗證其接觸力大小是否在需用范圍之內(nèi)。凸輪與挺柱間的接觸力從0開始急劇增大,在1500N附近變化。在氣門上升期間的變化尤為劇烈,總體呈上升趨勢;而在氣門回落期間,接觸力變化相對緩慢,一直呈下降趨勢;氣門落座時,接觸力變化也較為劇烈,這可能是因為零件間的不平滑接觸所造成,但總體在可接受范圍之內(nèi)。

        4 結(jié)論

        1. 升程曲線與理論升程曲線基本一致,并且改型配氣機構(gòu)的各零部件的受力也未超過一般情況的允許范圍;

        2. 配氣機構(gòu)的氣門并未出現(xiàn)飛脫現(xiàn)象;氣門打開后,氣門閥座力瞬間變?yōu)榱?,此現(xiàn)象可說明沒有出現(xiàn)明顯的氣門反跳現(xiàn)象。

        3. 仿真分析的結(jié)果符合S195柴油機的運行情況,仿真模型準(zhǔn)確合理,為S195型柴油機配氣機構(gòu)研究提供了參考。

        參考文獻:

        [1]王遠(yuǎn)志, 唐斌, 薛冬新,等. 某柴油機配氣機構(gòu)動力學(xué)分析[J]. 2011.

        [2]張桂昌. 柴油機配氣機構(gòu)動力學(xué)分析及凸輪型線優(yōu)化設(shè)計[D]. 天津大學(xué), 2009.

        [3]秦輝, 熊永紅. N330柴油機配氣機構(gòu)運動學(xué)與動力學(xué)仿真分析[J]. 2011.

        [4]秦鳳蓮, 畢玉華, 申立中,等. 柴油機配氣機構(gòu)動力學(xué)仿真及優(yōu)化[J]. 拖拉機與農(nóng)用運輸?車, 2010, 37(5):71-73.

        [5]王遠(yuǎn)志. 柴油機配氣機構(gòu)動力學(xué)分析[D]. 大連理工大學(xué), 2011.

        [6]鳳蓮. 柴油機配氣機構(gòu)及正時驅(qū)動系動力學(xué)特性研究[D]. 昆明理工大學(xué), 2010.

        [7]陳陽, 姜學(xué)濤, 劉建. 配氣機構(gòu)動力學(xué)仿真分析[J]. 科技風(fēng), 2011(1):187-187.

        [8]陳仲海. 柴油機氣門組動態(tài)特性分析研究[D]. 中北大學(xué), 2013.

        作者簡介:姓名:陸大勇(1994-),性別:男,民族:漢,籍貫:江蘇省連云港市灌南縣,職務(wù)/職稱:學(xué)生?學(xué)歷:碩士在讀單位:江蘇大學(xué)?研究方向:動力工程;所在省市:江蘇省鎮(zhèn)江市

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