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        柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩浸潤(rùn)線觀測(cè)分析

        2020-10-21 09:10:06金永超
        廣西水利水電 2020年5期
        關(guān)鍵詞:測(cè)壓管壩坡柳樹(shù)

        金永超

        (新疆沙灣縣金溝河水管所,新疆 沙灣 832100)

        1 工程概況

        新疆沙灣縣柳樹(shù)溝水庫(kù)位于天山北緣、金溝河與準(zhǔn)格爾盆地南緣所形成的山前沖擊平原,與沙灣縣城相距24.8 km。柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩為瀝青砼心墻砂礫石壩,其建筑物等級(jí)為4 級(jí)。水庫(kù)正常蓄水位425.88 m,死水位為419.68 m,壩頂高程427.40 m,防浪墻頂高程428.60 m,壩頂總長(zhǎng)度4394 m,主壩段壩頂長(zhǎng)755 m,壩頂寬8.0 m,壩底寬度63.7 m,東壩長(zhǎng)1956 m,西壩長(zhǎng)1683 m,最大壩高12.35 m。大壩上游壩坡坡比為1∶2.5,大壩下游壩坡坡比為1∶2.0,排水棱體頂寬3.0 m,坡比1∶1.9。大壩下游馬道結(jié)合上壩公路設(shè)置,馬道寬8.0 m。上游壩坡采用250 mm 厚的現(xiàn)澆C25 砼板護(hù)坡,下游壩坡采用150 mm厚預(yù)制網(wǎng)格梁護(hù)坡。水庫(kù)自2000年投入運(yùn)行以來(lái),壩基和壩肩一度出現(xiàn)嚴(yán)重滲漏和壩坡散浸,于2017年對(duì)壩基和壩肩地進(jìn)行了固結(jié)灌漿加固。

        2 水庫(kù)大壩地質(zhì)條件

        柳樹(shù)溝水庫(kù)位于山前丘陵區(qū)的金溝河和瑪納斯河河間沖洪積平原堆積帶,以第四紀(jì)全新世沖洪積堆積為主。區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造基本穩(wěn)定,本區(qū)地震動(dòng)峰值加速度為0.15 g(地震基本烈度為Ⅶ度)。庫(kù)區(qū)地層由第四紀(jì)全新世沖洪積堆積(Q4al+pl)組成,巖性以粘性土和粉細(xì)砂為主,微~弱透水,地下水埋深由庫(kù)區(qū)上游至下游由深變淺,地下水由南向北排泄。庫(kù)岸無(wú)高陡邊坡,相對(duì)穩(wěn)定。

        庫(kù)區(qū)主要工程地質(zhì)問(wèn)題是:①水庫(kù)淹沒(méi)、浸沒(méi)問(wèn)題,當(dāng)庫(kù)水位在高水位時(shí),將因風(fēng)浪作用淹沒(méi)兩座泵房并危及西北側(cè)居民住宅,壩后地下水位上升產(chǎn)生次生鹽漬化及沼澤。建議沿庫(kù)區(qū)周圍多種植草木,并在壩后開(kāi)挖排水渠,從而降低地下水位、減輕壩后的次生鹽漬化;②水庫(kù)區(qū)塌岸問(wèn)題,對(duì)庫(kù)區(qū)兩岸陡直邊坡及右岸單薄岸坡在庫(kù)水位陡漲、驟降時(shí)將會(huì)加速塌岸過(guò)程,使水庫(kù)在高水位運(yùn)行時(shí)存在漫頂潰壩風(fēng)險(xiǎn)。

        根據(jù)勘察結(jié)果水庫(kù)大壩壩體存在如下質(zhì)量問(wèn)題:①壩體壓實(shí)系數(shù)0.84,壓實(shí)度較差,且不均勻,大壩土體具中等~高壓縮性;②壩體土滲透系數(shù)4.29×10-4~7.82×10-4cm/s,按照《碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL 274-2001),均質(zhì)壩土料壓實(shí)后滲透系數(shù)指標(biāo)應(yīng)小于1×10-4cm/s;③大壩迎水坡無(wú)襯護(hù),無(wú)非常溢洪道,且放水涵洞淤積嚴(yán)重,不利于大壩安全運(yùn)行。

        3 浸潤(rùn)線觀測(cè)過(guò)程及結(jié)果

        3.1 測(cè)點(diǎn)布設(shè)

        本水庫(kù)大壩浸潤(rùn)線觀測(cè)設(shè)備為測(cè)壓管,在測(cè)驗(yàn)管內(nèi)設(shè)置滲壓計(jì)和繩式電測(cè)水位計(jì),5 d 觀測(cè)數(shù)據(jù)為一組。根據(jù)水庫(kù)大壩結(jié)構(gòu)及觀測(cè)需要,設(shè)置14個(gè)測(cè)點(diǎn)并以此編號(hào)為D1~D14,其中D1~D6 觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置在大壩橫斷面,主要用于壩頂及壩坡的浸潤(rùn)觀測(cè),D1 和D3 測(cè)點(diǎn)設(shè)置在壩體心墻墻體內(nèi),D2 測(cè)點(diǎn)設(shè)在防滲心墻后面基巖,D4~D6測(cè)點(diǎn)穿過(guò)水庫(kù)大壩壩殼料設(shè)置;D7~D10 測(cè)點(diǎn)主要進(jìn)行岸坡浸潤(rùn)線變動(dòng)趨勢(shì)監(jiān)測(cè);D11~D14測(cè)點(diǎn)主要進(jìn)行岸坡固結(jié)灌漿防滲加固效果檢測(cè)。

        3.2 大壩主斷面浸潤(rùn)線觀測(cè)

        庫(kù)水位與壩體浸潤(rùn)線變動(dòng)存在密切關(guān)系,為此,必須結(jié)合水庫(kù)蓄水放水過(guò)程進(jìn)行壩體浸潤(rùn)線觀測(cè)分析。對(duì)柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩主斷面浸潤(rùn)線分析以測(cè)壓管監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)為主,庫(kù)水位整體歷經(jīng)多次變動(dòng),峰值出現(xiàn)在每年3~4月,低谷則在7~8月,其余時(shí)段變化過(guò)程緩慢。主壩測(cè)壓管水位變動(dòng)與庫(kù)水位變動(dòng)趨勢(shì)接近,測(cè)壓管水位平均變幅為1.5 m,隨著庫(kù)水位高程的變化,D1 和D3 檢測(cè)管水位波動(dòng)趨于平穩(wěn),且檢測(cè)管越靠近下游其波動(dòng)幅度越小,說(shuō)明水庫(kù)壩體防滲結(jié)構(gòu)性能穩(wěn)定,壩殼排水性能良好。

        壩體滲流觀測(cè)及浸潤(rùn)線情況分析表明,在水庫(kù)壩體結(jié)構(gòu)、測(cè)點(diǎn)設(shè)置、不穩(wěn)定滲流等影響下,在庫(kù)水位開(kāi)始變化到測(cè)壓管水位出現(xiàn)相應(yīng)變化之間存在時(shí)間延遲,浸潤(rùn)線比庫(kù)水位變化滯后。在水庫(kù)運(yùn)行過(guò)程中,水位及砂礫石壩浸潤(rùn)線始終處于動(dòng)態(tài)變化過(guò)程,而且壩體內(nèi)無(wú)壓滲流也呈不穩(wěn)定變化,這種不穩(wěn)定與滯后性難以避免??紤]到壩體內(nèi)滲流場(chǎng)持續(xù)變動(dòng)的情況,進(jìn)行壩體浸潤(rùn)線觀測(cè)分析時(shí)只能基于特征水位并按時(shí)間節(jié)點(diǎn)進(jìn)行其內(nèi)部滲流斷面浸潤(rùn)線分析,但只要滯后時(shí)間長(zhǎng)期保持穩(wěn)定,浸潤(rùn)線便能在一定程度上反映出壩體穩(wěn)定情況。此次對(duì)柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩浸潤(rùn)線觀測(cè)滯后時(shí)間為10~13 d,且較穩(wěn)定,表明水庫(kù)大壩壩體滲流基本穩(wěn)定。

        3.3 左右岸邊坡浸潤(rùn)線觀測(cè)

        柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩壩坡巖層破碎,繞滲可能性較大,水庫(kù)除險(xiǎn)加固過(guò)程中進(jìn)行了兩岸壩坡固結(jié)灌漿處理,左右岸坡設(shè)置的D11~D14測(cè)點(diǎn)主要用于防滲加固效果檢測(cè)。對(duì)左右岸坡滲壓水位變化進(jìn)行分析,結(jié)果表明:壩肩測(cè)壓管水位和庫(kù)水位正向相關(guān),庫(kù)水位為425.88 m 時(shí),右岸壩肩帷幕區(qū)測(cè)壓管水位、馬道水位、后壩坡水位分別為429.96 m、437.91 m、436.20 m;左岸壩肩帷幕區(qū)帷幕前后測(cè)壓管水位分別為427.85 m、428.47 m。通過(guò)對(duì)帷幕防滲加固前后測(cè)壓管水位變化情況的分析,滲壓水頭折減幅度小,而實(shí)測(cè)結(jié)果表示,大壩壩體并未出現(xiàn)滲流溢出及巖體潮濕問(wèn)題。

        柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩壩肩浸潤(rùn)線超出設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)主要由其左、右岸壩肩處滲壓水位偏高導(dǎo)致,其壩肩滲壓水位偏高主要由以下原因引起:庫(kù)岸岸坡除險(xiǎn)加固后山體中仍存在微弱滲流;岸坡巖層內(nèi)孔隙發(fā)育,山體內(nèi)孔隙毛細(xì)作用頻繁且山體內(nèi)排水不暢。固結(jié)灌漿加固前后滲壓水位折減幅度不大,但壩肩滲流水位變動(dòng)規(guī)律與庫(kù)水位一致,所以水庫(kù)左、右岸壩肩滲流基本穩(wěn)定。

        3.4 壩坡穩(wěn)定性分析

        為進(jìn)行觀測(cè)結(jié)果準(zhǔn)確性驗(yàn)證,必須對(duì)水庫(kù)穩(wěn)定性進(jìn)行理論計(jì)算,計(jì)算前進(jìn)行大壩土體物理力學(xué)指標(biāo)鉆孔取樣測(cè)試,設(shè)置6個(gè)鉆孔,壩體鉆孔檢查取得土體樣本40組,土體物理力學(xué)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。

        表1 土體物理力學(xué)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果

        柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩心墻墻體為沙壤土,滲透系數(shù)低,隨著庫(kù)水位的急劇下降,壩體浸潤(rùn)線水位并不會(huì)表面出明顯的波動(dòng),考慮到大壩安全運(yùn)行實(shí)際,壩坡穩(wěn)定性分析仍以穩(wěn)定滲流期內(nèi)心墻浸潤(rùn)線為基礎(chǔ),只考慮水庫(kù)以外水位下降對(duì)水庫(kù)大壩穩(wěn)定性的影響。

        穩(wěn)定計(jì)算采用北京理正軟件設(shè)計(jì)研究所的《穩(wěn)定分析軟件》進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算方法為瑞典圓弧法[1]。根據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL 274-2001)的規(guī)定,在柳樹(shù)溝水庫(kù)正常蓄水位上下游大壩壩坡、庫(kù)水位急劇下降時(shí)上游壩坡及正常蓄水位遇7級(jí)地震時(shí)上下游壩坡3種工況下進(jìn)行大壩壩坡抗滑穩(wěn)定性分析[2]。

        (1)工況一:正常蓄水位(425.88 m)穩(wěn)定滲流期上、下游壩坡計(jì)算所得抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分別為K上=2.930,K下=1.701>[K允許]=1.25。

        (2)工況二:①施工期的上、下游壩坡計(jì)算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分別為K上=2.392,K下=2.848>[K允許]=1.15;②水庫(kù)水位驟降時(shí)的上游壩坡,水位由正常蓄水位425.88 m,驟降至死水位419.68 m,上游壩坡計(jì)算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K上=2.271>[K允許]=1.15。

        (3)工況三:①正常運(yùn)用遭遇地震(正常蓄水位425.88 m)上、下游壩坡穩(wěn)定計(jì)算,抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分別為K上=2.653,K下=1.613>[K允許]=1.10;②水庫(kù)水位在1/3 壩高時(shí)遭遇地震,水位在1/3 壩高(高程419.20),上游壩坡計(jì)算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為K上=2.448>[K允許]=1.10。

        柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩結(jié)構(gòu)基本穩(wěn)定,大壩樁號(hào)0+100 斷面在水位高于1/3 壩高遇地震工況時(shí)上游壩坡計(jì)算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為2.653,大于規(guī)范允許最小安全系數(shù)1.15;水庫(kù)大壩樁號(hào)0+400 斷面在正常蓄水位穩(wěn)定滲流期遇地震工況時(shí)上游壩坡計(jì)算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為2.448,大于規(guī)范允許最小安全系數(shù)1.1,均滿足規(guī)范要求。

        4 結(jié)論

        浸潤(rùn)線是水庫(kù)大壩安全監(jiān)測(cè)的重要項(xiàng)目。在水庫(kù)大壩壩體和壩基位置設(shè)置測(cè)壓管與滲壓計(jì)進(jìn)行觀測(cè),了解和掌握水庫(kù)大壩內(nèi)部及地基滲流場(chǎng)情況,是進(jìn)行砂礫石壩內(nèi)部滲流及運(yùn)行安全程度判斷的手段。柳樹(shù)溝水庫(kù)大壩采取防滲加固措施后,防滲抗?jié)B體性能良好,壩體滲流穩(wěn)定,滲流經(jīng)心墻后通過(guò)預(yù)定排水通道排入壩后河道;兩岸壩肩滲流穩(wěn)定,壩肩巖體滲壓水位偏高,應(yīng)當(dāng)加強(qiáng)觀測(cè)分析。

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