王 進(jìn) 曹光明 王 皓 周忠祥 裴新華

(1.寶鋼股份中央研究院梅鋼技術(shù)中心，江蘇 南京 210039； 2.東北大學(xué)軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧 沈陽(yáng) 110819)

熱軋過(guò)程中鋼板表面形成的氧化鐵皮是影響鋼板表面質(zhì)量的最重要因素之一[1- 2]。高溫軋制后鋼板表面氧化皮包括極薄的Fe2O3外層、Fe3O4中間層及FeO內(nèi)層[3]。在570 ℃以下，F(xiàn)eO不穩(wěn)定，從高溫冷卻到室溫會(huì)發(fā)生共析反應(yīng)轉(zhuǎn)變成α- Fe和Fe3O4，最終獲得不同結(jié)構(gòu)的氧化鐵皮。

氧化鐵皮控制主要包括厚度和結(jié)構(gòu)兩個(gè)方面。對(duì)于氧化鐵皮厚度的控制，可用Wagner[4]理論來(lái)分析。Sachs等[5]通過(guò)對(duì)比純鐵與低碳鋼在700～1 100 ℃下的高溫氧化行為，驗(yàn)證了在氧氣或空氣中氧化增重曲線(xiàn)遵循拋物線(xiàn)規(guī)律，且低碳鋼的氧化速度要比純鐵的氧化速度低。Quadakkers等[6]建立了考慮晶界效應(yīng)的有效計(jì)算氧化動(dòng)力學(xué)的理論算法。對(duì)于氧化鐵皮結(jié)構(gòu)的控制，Chen等[7]通過(guò)大量研究發(fā)現(xiàn)：高溫下FeO會(huì)發(fā)生共析反應(yīng)，最終得到片層狀的Fe+Fe3O4組織，且含量隨著在共析區(qū)間停留時(shí)間的延長(zhǎng)而有較大變化。Gleeson等[8]研究證明：機(jī)械除鱗過(guò)程中，在基體- 氧化鐵皮界面氧化鐵皮結(jié)構(gòu)中保留的Fe3O4越多，除鱗效果越差。

梅鋼生產(chǎn)的炊具用鋼在實(shí)際軋制過(guò)程中，由于厚度相對(duì)較薄，溫度變化較大，造成熱軋鋼板表層的氧化鐵皮有較大差異，從而引起產(chǎn)品表面特別是邊部的氧化鐵皮脫落嚴(yán)重。因此，本文對(duì)該炊具用鋼的高溫氧化行為和卷取后氧化鐵皮的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變進(jìn)行研究，并對(duì)其氧化特性及結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變特性進(jìn)行評(píng)價(jià)，最后，將試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)用于實(shí)際產(chǎn)線(xiàn)，以提高產(chǎn)品的表面質(zhì)量。

1 試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分如表1所示。使用Setsys Evolution型高溫同步熱分析儀分別進(jìn)行氧化增重和連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)。氧化增重試驗(yàn)過(guò)程如圖1(a)所示。首先將試樣懸掛于爐膛內(nèi)，待天平穩(wěn)定后抽真空，充入標(biāo)準(zhǔn)大氣壓的Ar氣；然后以20 mL/min的流速繼續(xù)向爐膛內(nèi)充入Ar氣，在保護(hù)性氣氛條件下以30 ℃/min的速率將試樣加熱至氧化溫度(1 000、1 050、1 100、1 150和1 200 ℃)。當(dāng)爐溫達(dá)到氧化溫度時(shí)，以100 mL/min的流速充入空氣，然后等溫氧化90 min生成氧化鐵皮。高溫氧化試驗(yàn)結(jié)束后，再將氣路切換至Ar氣，最后以30 ℃/min的速率將試樣冷卻至室溫。

表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)工藝如圖1(b)所示。以同樣步驟將爐膛抽真空并充入Ar氣，然后將試樣以60 ℃/min的速率升溫至氧化溫度1 000 ℃。之后關(guān)閉Ar氣，并向爐內(nèi)以100 mL/min的流速充入空氣，然后等溫氧化5 min生成氧化鐵皮。再將試樣在Ar氣保護(hù)下以99 ℃/min的速率快速冷卻至卷取溫度(350～650 ℃)，然后以不同的速率(0.5、1、5、10、25 ℃/min)冷卻至室溫。

圖1 試驗(yàn)鋼的(a)高溫氧化和(b)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變過(guò)程示意圖

將試樣鑲嵌、磨制、拋光后用體積分?jǐn)?shù)為4%的鹽酸酒精溶液腐蝕，然后利用電子探針?lè)治鲅趸F皮的斷面形貌和物相組成。最后用IPP圖像處理軟件統(tǒng)計(jì)各相面積分?jǐn)?shù)，即得到氧化層中各相的比例。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 高溫氧化行為

圖2為試樣在不同溫度等溫氧化90 min的氧化增重曲線(xiàn)，氧化增重結(jié)果如表2所示。從圖2可以看出，試驗(yàn)鋼的氧化過(guò)程分兩個(gè)階段，即快速氧化階段和慢速氧化階段。根據(jù)孫彬等[9]的試驗(yàn)研究，在快速氧化階段，空氣中O2能夠與基體直接接觸，即Fe離子與O離子的化學(xué)反應(yīng)成為這個(gè)階段氧化鐵皮生長(zhǎng)的主要控制因素，此時(shí)氧化增重速率較快，氧化增重曲線(xiàn)基本呈直線(xiàn)關(guān)系。隨著氧化的進(jìn)行，曲線(xiàn)逐漸變得平緩，進(jìn)入緩慢氧化階段，試樣表面逐漸被氧化鐵皮覆蓋，化學(xué)反應(yīng)需通過(guò)擴(kuò)散來(lái)完成，氧化鐵皮的生成主要受離子擴(kuò)散控制，而離子擴(kuò)散需要時(shí)間，因此該階段的氧化速率降低。若氧化時(shí)間足夠長(zhǎng)，不同溫度下鋼的氧化增重將很緩慢，氧化曲線(xiàn)出現(xiàn)平臺(tái)，并遵循拋物線(xiàn)規(guī)律。對(duì)不同溫度下氧化增重的平方與時(shí)間進(jìn)行擬合，獲得氧化增重曲線(xiàn)直線(xiàn)段時(shí)間及拋物線(xiàn)段R2值，見(jiàn)表3。

圖2 試驗(yàn)鋼的氧化增重曲線(xiàn)

表2 試樣在不同溫度氧化90 min的增重

表3 不同溫度下氧化增重曲線(xiàn)直線(xiàn)段時(shí)間及拋物線(xiàn)段R2值

根據(jù)Kofstad[10]，建立氧化動(dòng)力學(xué)模型為：

ΔW2=Kp·t

(1)

式中：Kp為氧化速率常數(shù)，ΔW為質(zhì)量增重，t為時(shí)間。由Arrhenius公式Kp可表示為：

(2)

式中：Q為氧化反應(yīng)激活能，J/mol；T為氧化溫度，K；R為氣體常數(shù)8.314 J/(mol·K)；A為模型常數(shù)。計(jì)算得出炊具用鋼在空氣中不同溫度下的氧化速率常數(shù)Kp，見(jiàn)表4。

表4 炊具用鋼在空氣中不同溫度下的氧化速率常數(shù)

對(duì)式(2)兩邊取對(duì)數(shù)得：

(3)

以1/T為自變量、lnKp為因變量作散點(diǎn)圖，擬合出一條直線(xiàn)。根據(jù)直線(xiàn)的斜率即可計(jì)算出試驗(yàn)鋼的氧化激活能Q，如圖3所示。根據(jù)Q值可計(jì)算出試驗(yàn)鋼在特定溫度下氧化不同時(shí)間后，單位面積上的氧化鐵皮增重ΔW，然后推算出氧化鐵皮的厚度。通過(guò)擬合得到炊具用鋼的激活能為161.283 kJ/mol。與楊名[11]研究得出的Q值大于192 kJ/mol的Q235鋼相比，炊具用鋼在同樣溫度下更容易被氧化。

圖3 試驗(yàn)鋼lnKp與1 000/T擬合關(guān)系曲線(xiàn)

試驗(yàn)鋼在不同溫度氧化后氧化鐵皮的斷面形貌如圖4所示。可以看出，氧化鐵皮均由外層Fe2O3+中間層Fe3O4+內(nèi)層FeO組成。隨著氧化溫度的升高，氧化鐵皮的結(jié)構(gòu)有一定差異，F(xiàn)eO層厚度比例逐漸減小，而Fe2O3和Fe3O4層厚度的比例逐漸增大。這是由于氧化溫度越高，離子擴(kuò)散越充分，氧化過(guò)程加速，從而促進(jìn)了高價(jià)氧化物的形成。

圖4 試驗(yàn)鋼在不同溫度氧化90 min后的氧化鐵皮斷面形貌

2.2 氧化鐵皮結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，在同一溫度下，當(dāng)冷卻速度較慢時(shí)，F(xiàn)eO在共析區(qū)間停留時(shí)間長(zhǎng)，有充足的擴(kuò)散時(shí)間完成共析轉(zhuǎn)變；而當(dāng)冷速較快時(shí)，氧化鐵皮中共析組織含量較少， 未轉(zhuǎn)變的FeO或先共析Fe3O4含量增加。而在不同溫度下，共析轉(zhuǎn)變量變化較大，在500 ℃時(shí)達(dá)到最大。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制出的試驗(yàn)鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(CCT)曲線(xiàn)如圖5所示?？梢钥闯?，CCT曲線(xiàn)的“鼻尖”溫度在500 ℃左右，在此溫度范圍停留時(shí)間越長(zhǎng)，氧化鐵皮中共析組織含量越高。

圖5 試驗(yàn)鋼的CCT曲線(xiàn)

根據(jù)Hoffmann[12]，在570 ℃以下，F(xiàn)e3O4析出物總是在靠近外側(cè)的FeO層中，在含氧量較高的區(qū)域優(yōu)先析出，形成了先于共析反應(yīng)產(chǎn)物析出的先共析Fe3O4。Paidassi[13]認(rèn)為，在冷卻過(guò)程中很難阻止先共析的Fe3O4在FeO層中生成，并且FeO層中的含氧量越高其越不穩(wěn)定。當(dāng)FeO層中的含氧量逐漸達(dá)到過(guò)飽和狀態(tài)時(shí)，導(dǎo)致在靠近Fe3O4層的FeO層中析出先共析Fe3O4，其反應(yīng)方程式如式(4)所示。Paidassi的研究也表明：溫度低于450 ℃時(shí)，1-y=0.975。

(4)

溫度進(jìn)一步降低，F(xiàn)eO層達(dá)到了平衡成分，這時(shí)在貧氧區(qū)形成了單質(zhì)Fe晶核，同時(shí)在富氧區(qū)Fe3O4形核，二者共同形成了一個(gè)共析反應(yīng)產(chǎn)物的晶核。共析反應(yīng)產(chǎn)物的晶核形成后繼續(xù)長(zhǎng)大，最后形成了片層狀的Fe3O4/Fe共析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。隨著溫度繼續(xù)下降有一定的過(guò)冷度時(shí)，具有共析成分的FeO發(fā)生共析反應(yīng)，如式(5)所示：

4Fe1-yO→Fe3O4+(1-4y)Fe

(5)

因此，結(jié)合圖5的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)，通過(guò)合理控制卷取溫度和冷卻速率，可以控制FeO的轉(zhuǎn)變行為，從而達(dá)到控制氧化鐵皮結(jié)構(gòu)的目的。

3 工業(yè)應(yīng)用

梅鋼生產(chǎn)的2.5 mm厚炊具用鋼板表面氧化鐵皮厚度為5.5～6.5 μm，且邊部存在大范圍的氧化皮脫落現(xiàn)象。根據(jù)上述試驗(yàn)結(jié)果對(duì)加熱制度與卷取溫度進(jìn)行了調(diào)整。如圖6和圖7所示，工藝改進(jìn)后的氧化鐵皮厚度減小至4～5 μm，結(jié)構(gòu)中共析組織比例增加了約10%。開(kāi)平矯直后，鋼板邊部氧化鐵皮脫落的現(xiàn)象得到了有效控制。

圖6 工藝改進(jìn)前(a)、后(b)氧化鐵皮結(jié)構(gòu)與厚度

圖7 工藝改進(jìn)后鋼板表面狀態(tài)

4 結(jié)論

(1)通過(guò)高溫氧化試驗(yàn)測(cè)定炊具用鋼的氧化增重曲線(xiàn)，并計(jì)算出該鋼種的激活能為161.283 kJ/mol，相較于Q235鋼，炊具用鋼的氧化激活能更小，在同樣溫度下更容易被氧化。

(2) 根據(jù)氧化鐵皮結(jié)構(gòu)及共析反應(yīng)繪制的氧化鐵皮等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)，均遵循“C”曲線(xiàn)規(guī)律。FeO層發(fā)生先共析轉(zhuǎn)變和共析轉(zhuǎn)變的“鼻溫”為500 ℃。

(3) 結(jié)合連續(xù)冷卻結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)，通過(guò)合理控制卷取溫度和冷卻速率，氧化鐵皮明顯減薄，結(jié)構(gòu)中共析組織比例增加。開(kāi)平矯直后，鋼板邊部氧化鐵皮大量脫落的現(xiàn)象得到了有效控制。