張緩緩 葉永芳

（江西省煤田地質(zhì)局二二四地質(zhì)隊(duì)，江西 南昌 330002）

在厚～巨厚煤層條件下，煤層一次采全厚和分層開采對(duì)覆巖活動(dòng)的影響是否一致，若不一致，哪種開采對(duì)覆巖活動(dòng)產(chǎn)生的影響大，不同的分層方式又會(huì)有什么不同。論文擬圍繞上述問題，依據(jù)FLAC3D數(shù)值模擬軟件，以淮南潘二礦11223工作面3煤開采為理論研究對(duì)象，以期建立較為完整的厚煤層多分層開采覆巖活動(dòng)規(guī)律，為該地區(qū)或類似地區(qū)厚乃至巨厚煤層開采提供一定的理論指導(dǎo)。

1 研究工作面概況

11223 工作面位于潘二礦東一采區(qū)，工作面走向長度1400m，傾斜長180m，回風(fēng)巷標(biāo)高為-464～-496m，運(yùn)輸巷標(biāo)高為-521～ -556m。區(qū)內(nèi)可采煤層3煤厚3.0～8.4m，平均厚度為5.5m；1煤厚3.1～4.8m，平均厚度為3.53m。3煤頂板由泥巖、砂巖及中細(xì)砂巖組成，巖性變化大，厚度不穩(wěn)定，屬于不穩(wěn)定～中等穩(wěn)定頂板；1煤底板巖性也為砂泥巖層，煤層賦存較穩(wěn)定。地質(zhì)構(gòu)造為一單斜構(gòu)造，煤層傾向北。

2 數(shù)值模擬研究

2.1 數(shù)值模型建立原則

由于巖體及其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，在使所建模型盡可能反映原始地質(zhì)條件的情況下，對(duì)其作了一定的假設(shè)和簡化，以利于數(shù)學(xué)計(jì)算。本次模擬作了如下假設(shè)：

（1）由于松散層與上部巖層厚度大，在一定范圍內(nèi)可用補(bǔ)償荷載來代替；（2）巖土層在巖組內(nèi)為均勻連續(xù)介質(zhì)；（3）采用自重應(yīng)力場(chǎng)為原始應(yīng)力場(chǎng)。

2.2 數(shù)值模擬分析研究

根據(jù)實(shí)勘及井下資料，結(jié)合11223工作面工程地質(zhì)條件，選取-550m水平為背景，以3煤層為特征煤層，嵌入地質(zhì)模型，巖層厚度根據(jù)實(shí)勘鉆孔數(shù)據(jù)資料近似取整，各層模擬厚見表1。依據(jù)巖石力學(xué)相近的原則將模型材料參數(shù)分為五大類，即泥巖、灰?guī)r、砂質(zhì)泥巖、細(xì)粒砂巖和煤層，數(shù)據(jù)來源于安徽理工大學(xué)承擔(dān)的《淮南礦區(qū)深部A組煤底板構(gòu)造及采動(dòng)變形破壞規(guī)律探測(cè)研究》項(xiàng)目。

表1 模型參數(shù)

模型形狀：長270 m，寬125 m，高222 m。模型底部荷載15.776MPa，平均密度2562kg/m3。模型邊界條件設(shè)置：底部全固定，四周水平方向限制，頂部自由邊界，并施加上覆巖土荷載。煤層沿走向分三種方式進(jìn)行開采模擬：（1）一次采全高；（2）分2層進(jìn)行開采；（3）分3層開采。其模型見圖1。

圖1 計(jì)算模型

2.2.1 一次采全高模擬

分別模擬開采50～135m和135～220m兩種情況，即工作面分別推進(jìn)85m和170m。根據(jù)莫爾庫侖理論，采用迭代法并利用 FALC3D計(jì)算出3煤層開采后頂板巖層的采動(dòng)變形破壞特征，獲得巖層屈服破壞特征圖、應(yīng)力云圖和位移圖，見圖2。

圖2 一次采全厚模擬覆巖變化圖

結(jié)果分析：

（1）應(yīng)力重分布特征

隨工作面推進(jìn)，工作面兩端煤壁出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，最大垂直應(yīng)力為17.827MPa。這是由于開切眼和工作面煤壁處支撐頂板，使得此處形成應(yīng)力增高區(qū)。而采空區(qū)頂、底板由于上覆巖層垮落，應(yīng)力減小，且卸載范圍逐漸增大，垂直應(yīng)力呈現(xiàn)“兩端大，中間小”的盆狀形態(tài)，如圖2（a）所示。

（2）巖層位移變化特征

隨工作面推進(jìn)，底板巖層卸荷回彈量逐漸增大，影響深度也逐漸增加，頂板巖層下沉量同樣在逐漸增大，如圖2（b）所示。工作面推進(jìn)170m時(shí)對(duì)應(yīng)的頂板最大下沉量為26.506cm，對(duì)應(yīng)的底板巖層最大卸荷回彈量為22.639cm。

（3）塑性破壞特征

隨工作面推進(jìn)，頂、底板破壞范圍沿走向加大，破壞深度增加的并不明顯，如圖2（c）所示。當(dāng)工作面推進(jìn)170m時(shí)，其頂板破壞深度為16.0m，底板破壞深度為16.0m。

2.2.2 分2層開采模擬

此時(shí)，分三種不同的開采方案，具體如下：

（1）第一種方案：先開采上分層2m，再開挖下分層的4m。

模擬方法同一次采全高，對(duì)應(yīng)的特征圖見圖3。

圖3 第一種方案（分2層）模擬覆巖變化圖

結(jié)果分析：

① 應(yīng)力重分布特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖3（a）。最大垂直應(yīng)力為17.685MPa。

② 巖層位移變化特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖3（b）。此時(shí)，頂板最大下沉量為26.042cm，底板巖層最大卸荷回彈量為20.143cm。

③ 塑性破壞特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖3（c）。頂?shù)装迤茐纳疃确謩e為16.0m、13.0m。

（2）第二種方案：3m/層模擬。

模擬方法同一次采全高，對(duì)應(yīng)的特征圖見圖4。

圖4 第二種方案（分2層）模擬覆巖變化

結(jié)果分析：

① 應(yīng)力重分布特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖4（a）所示。最大應(yīng)力值有所差異，此時(shí)，最大應(yīng)力為17.924MPa。

② 巖層位移變化特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖4（b）所示。此時(shí)，頂板最大下沉量為25.915cm，對(duì)應(yīng)的底板巖層最大卸荷回彈量為20.034cm。

③ 塑性破壞特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖4（c）所示。頂板破壞深度為16.0m，底板破壞深度為13.0m。

（3）第三種方案：先開采上分層4m，再開挖下分層的2m。

模擬方法同一次采全高，對(duì)應(yīng)的特征圖見圖5。

圖5 第三種方案（分2層）模擬覆巖變化

結(jié)果分析：

① 應(yīng)力重分布特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖5（a）所示。最大應(yīng)力值有所差異，此時(shí)對(duì)應(yīng)的最大應(yīng)力為17.98MPa。

② 巖層位移變化特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖5（b）所示。此時(shí)的頂板最大下沉量為25.688cm，對(duì)應(yīng)的底板巖層最大卸荷回彈量為19.982cm。

③ 塑性破壞特征：變化規(guī)律與一次采全厚一樣，如圖5（c）所示。頂板破壞深度為16.0m，底板破壞深度為13.0m。

2.2.3 分3層開采模擬

將3煤層平分為3層進(jìn)行開采，每分層2m。模擬方法同一次采全高，對(duì)應(yīng)的特征圖見圖6。

圖6 分3層開采模擬覆巖變化圖

結(jié)果分析：

（1）應(yīng)力重分布特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖6（a）所示。最大應(yīng)力值有所差異，此時(shí)對(duì)應(yīng)的最大應(yīng)力為17.833MPa。

（2）巖層位移變化特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖6（b）所示。此時(shí)的頂板最大下沉量為27.251cm，對(duì)應(yīng)的底板巖層最大卸荷回彈量為19.401cm。

（3）塑性破壞特征：變化規(guī)律與一次采全厚類似，如圖6（c）所示。頂板破壞深度分別為16.0m，底板破壞深度分別為13.0m。

3 模擬結(jié)果對(duì)比分析

根據(jù)前文模擬結(jié)果，工作面推進(jìn)完全時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力最大值、頂?shù)装逦灰屏?、塑性破壞深度見?。

表2 各模擬結(jié)果最大值統(tǒng)計(jì)

從表2可以得出：（1）分層開采時(shí)，整體上煤壁兩端應(yīng)力集中的最大值比一次采全厚時(shí)均要大。這是因?yàn)樵谏戏謱娱_采完后，采煤已造成了覆巖的破壞，重復(fù)開采下，應(yīng)力重新分布，使得應(yīng)力進(jìn)一步增加。除分3層頂板下沉量大于一次采全厚外，其他情況下的開采頂板巖層下沉量均小于一次采全厚時(shí)的下沉量。（2）分2層開采與分3層開采對(duì)比分析可知，在累積采厚相同的條件下，分3層開采時(shí)，應(yīng)力最大值相對(duì)較小，但是頂板覆巖下沉量較大，此時(shí)，不利于頂板的控制。由此可以推斷，分層越多，在多次重復(fù)采動(dòng)下，對(duì)地表的損傷較大，容易引起地表沉陷。（3）分2層開采時(shí)，三種方案相比，上分層越薄，對(duì)應(yīng)的應(yīng)力值越小，而頂?shù)装鍘r層位移隨著上分層的厚度增加而減小。（4）頂板塑性破壞大小基本一致，整體上來看，分層開采的情況下，底板塑性破壞范圍小。另外，從圖及數(shù)據(jù)還可以看出，當(dāng)頂板垮落，采空區(qū)充填后，頂、底板破壞深度是趨于穩(wěn)定的。

4 結(jié)語

根據(jù)前文模擬結(jié)果及表格分析可以得出累積采厚、分層采厚對(duì)巖層運(yùn)動(dòng)的影響規(guī)律：

（1）針對(duì)于厚～巨厚煤層，可選擇分層進(jìn)行開采，以降低頂?shù)装鍘r層的位移量及底板的塑性破壞。

（2）在相同累積采厚條件下，分層次數(shù)多，每分層采厚相對(duì)就較薄，此時(shí)，上覆巖層的下沉量增大，且多次重復(fù)采動(dòng)增加了頂板失穩(wěn)的概率。

（3）在相同累積采厚和分層層數(shù)相同的條件下，先開采的煤層厚時(shí)，頂?shù)装鍘r層位移量就小，反之則大。結(jié)合上述模擬情況，在不考慮巖層應(yīng)力的情況下，應(yīng)優(yōu)先選擇先厚后薄盡量少分層的開采方式。