楊福禹 張振揚(yáng) 翟 強(qiáng)

（兗礦集團(tuán)濟(jì)寧三號(hào)煤礦，山東 濟(jì)寧 272000）

巖石巷道掘進(jìn)中一般把普氏系數(shù)f＞8的石灰?guī)r、中砂巖、粗砂巖等稱為堅(jiān)硬巖石。由于堅(jiān)硬巖石具有較高的強(qiáng)度、彈性模量及泊松比，造成硬巖巷炮眼施工速度慢、爆破效果差、循環(huán)進(jìn)尺低、炮眼利用率低等問題[1-2]。本文在已有的硬巖巷道掘進(jìn)理論基礎(chǔ)上，建立了楔形掏槽力學(xué)模型，推導(dǎo)掏槽眼內(nèi)圍巖的極限平衡狀態(tài)力學(xué)公式，并對(duì)硬巖巷道炮眼深度、掏槽眼布置及掏槽眼角度等爆破參數(shù)設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化，從而提高了硬巖巷道炮眼利用率及循環(huán)進(jìn)尺，對(duì)硬巖爆破研究具有一定的借鑒意義。

1 工程概況

濟(jì)寧三號(hào)煤礦七采區(qū)3下輔運(yùn)巷掘進(jìn)迎頭位于七采區(qū)中部，該巷道用于七采區(qū)運(yùn)輸、通風(fēng)、行人、管線敷設(shè)。工作面埋深771.7～813.4m。巷道掘進(jìn)層位主要為3下煤頂板中砂巖，灰白色，成分以石英、長(zhǎng)石為主，泥質(zhì)膠結(jié)，厚層狀，含大量的碳質(zhì)條帶，f=8～10。掘進(jìn)范圍內(nèi)煤巖層總體趨勢(shì)為東南高、西北低的單斜構(gòu)造，局部發(fā)育次級(jí)寬緩的向背斜。七采區(qū)3下輔運(yùn)巷掘進(jìn)巷道斷面為直墻三拱形，設(shè)計(jì)巷寬×巷高=5.2m×4.0m，頂幫均使用Φ20×2200mm左旋等強(qiáng)全螺紋錨桿，間排距均為900×900mm，施工三列Φ22×6000mm錨索，間排距1500×2700mm。施工方法采用CMJ2-27型液壓鉆車，光面爆破施工，ZCY120R側(cè)卸式裝巖機(jī)配合膠帶機(jī)出矸，錨網(wǎng)（索）支護(hù)。

2 硬巖巷道爆破參數(shù)設(shè)計(jì)優(yōu)化

2.1 炮孔深度設(shè)計(jì)

炮眼深度受到掘進(jìn)巷道巖石性質(zhì)、巷道斷面尺寸、掘進(jìn)設(shè)備類型及炸藥性質(zhì)等因素影響[3-5]。為滿足硬巖巷道高效掘進(jìn)要求，炮孔深度設(shè)計(jì)必須與掘進(jìn)機(jī)設(shè)備鉆孔速度相適應(yīng)。以七采區(qū)3下輔運(yùn)巷掘進(jìn)迎頭為例，現(xiàn)場(chǎng)使用CMJ2-27型液壓鉆車施工鉆孔，對(duì)施工不同孔深鉆孔時(shí)間、鉆速進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，如表1所示。

由表可見，隨著孔深增加，鉆孔速度逐漸降低，孔深增加至2.5m時(shí)，鉆孔轉(zhuǎn)速衰減率為67%，鉆眼速度明顯降低。為滿足硬巖爆破炮眼施工深度要求，又能確保炮眼施工速率，將炮眼深度控制在2.0～2.5m區(qū)間最佳。

2.2 掏槽形式

2.2.1 楔形掏槽眼力學(xué)分析

根據(jù)楔形掏槽眼布置方式及圍巖應(yīng)力狀態(tài)，建立楔形掏槽力學(xué)模型，并對(duì)掏槽眼爆破作用產(chǎn)生的靜壓力、圍巖剪切應(yīng)力及拉應(yīng)力等力學(xué)關(guān)系進(jìn)行分析，如圖1所示。

圖1 楔形掏槽力學(xué)模型

圖中，面 ACFE 表示迎頭斷面，炮孔長(zhǎng)度為L(zhǎng)，掏槽孔間距為a，掏槽外間距為b，內(nèi)間距為B，掏槽眼夾角為φ。

由圖可知，掏槽眼爆破作業(yè)主要受到面AIME、面CJNF、面AIJC 和面EMNF 剪切應(yīng)力及面IJNM拉應(yīng)力的影響。

剪切應(yīng)力Q為：

拉應(yīng)力T為：

式中：

δt-巖體的單軸極限抗拉強(qiáng)度；

N-掏槽眼個(gè)數(shù)。

N個(gè)傾斜掏槽孔爆破產(chǎn)生的靜壓力：

式中：

P-單個(gè)炮孔作用在孔壁上的靜壓力。

掏槽眼內(nèi)圍巖達(dá)到極限平衡狀態(tài)，則需滿足：

2.2.2 楔形掏槽眼布置優(yōu)化

由于巷道圍巖相對(duì)穩(wěn)定，在迎頭斷面未出現(xiàn)較大構(gòu)造時(shí)，公式（4）所述的極限平衡狀態(tài)符合圍巖受力狀態(tài)。堅(jiān)硬巖石圍巖的剪切應(yīng)力Q和拉應(yīng)力T較大，硬巖爆破必須提高爆破產(chǎn)生的靜壓力F的數(shù)值，以實(shí)現(xiàn)掏槽眼應(yīng)力平衡。

爆破產(chǎn)生的靜壓力F主要受到掏槽眼數(shù)量N、角度φ及單炮孔的靜壓力P等因素的影響。在掏槽眼角度及裝藥量不變的情況下，采用雙排掏槽布置是增加硬巖爆破效果的主要方式。如圖2所示。

圖2 雙排楔形掏槽眼布置圖

2.2.3 楔形掏槽眼角度優(yōu)化

由公式（3）可知，爆破產(chǎn)生的靜壓力F受掏槽眼角度φ影響較大，當(dāng)掏槽眼角度較小時(shí)，爆破產(chǎn)生的靜壓力太大，容易造成巖石拋擲距離過遠(yuǎn)，易砸壞機(jī)電設(shè)備，損壞錨網(wǎng)支護(hù)。同時(shí)，掏槽眼施工角度受液壓鉆車鉆臂限制，掏槽眼角度不易過小。根據(jù)三角函數(shù)規(guī)律，當(dāng)掏槽眼角度大于70°時(shí)，靜壓力F增加基本趨于穩(wěn)定，鉆車較易施工。

由公式（1）可知，當(dāng)掏槽眼角度大于85°時(shí)，巖石的剪切應(yīng)力較大，爆破產(chǎn)生的靜壓力偏小，不容易滿足F≥Q+T的條件，掏槽不易成功。

綜上所述，硬巖爆破掏槽眼最優(yōu)角度在70° ～85°之間。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

（1）炮眼布置方式。施工雙排掏槽眼，每列4個(gè)，共計(jì)16個(gè)，控制炮眼角度分別為77°、82°。如圖3、表2所示。

（2）炮眼深度。掏槽眼深度為2.2m，輔助眼深度為2.0m.

（3）裝藥結(jié)構(gòu)。巷道正常掘進(jìn)采用連續(xù)集中反向裝藥結(jié)構(gòu)。

（4）爆破物品。使用Ф27mm×300g二級(jí)煤礦許用水膠炸藥，藥卷長(zhǎng)度400mm。

（5）起爆方式。起爆使用FD200XS-B型煤礦用連鎖數(shù)顯遙控發(fā)爆器，采用分次裝藥、起爆方式。每個(gè)炮眼內(nèi)使用不少于1卷水炮泥，外用粘土炮泥封孔。周邊眼使用粘土炮泥封實(shí)，封泥長(zhǎng)度不小于300mm，其他炮眼封泥長(zhǎng)度不小于500mm。

（6）聯(lián)線方式。采用（近似）兩等分組串并聯(lián)連線方式。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)可知，七采區(qū)3下輔運(yùn)巷炮眼利用率達(dá)到90% 以上，巷道循環(huán)進(jìn)尺1.9～2.1m，巷道成型較好。本文對(duì)硬巖巷道爆破參數(shù)設(shè)計(jì)優(yōu)化達(dá)到預(yù)期爆破效果。

濟(jì)寧三號(hào)煤礦七采區(qū)3下輔運(yùn)當(dāng)月進(jìn)尺90.9m，較上月進(jìn)尺提高了25% ，基本實(shí)現(xiàn)硬巖巷道安全高效掘進(jìn)，有效地緩解了采掘接替緊張狀況，取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。

表2 炮眼參數(shù)說明表

4 結(jié)論

（1）研究了硬巖巷道孔深與鉆孔速度之間的規(guī)律，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)掘進(jìn)機(jī)設(shè)備參數(shù)，確定硬巖巷道炮眼深度最佳區(qū)間。

（2）建立楔形掏槽眼力學(xué)模型，推導(dǎo)了掏槽眼內(nèi)圍巖的極限平衡狀態(tài)力學(xué)公式，并對(duì)硬巖巷道爆破參數(shù)設(shè)計(jì)進(jìn)行了優(yōu)化。

（3）以濟(jì)寧三號(hào)煤礦七采區(qū)3下輔運(yùn)巷為工程背景，設(shè)計(jì)炮眼布置圖及炮眼參數(shù)說明表，現(xiàn)場(chǎng)炮眼利用率達(dá) 90% 以上，實(shí)現(xiàn)硬巖巷道安全高效掘進(jìn)。