萬(wàn) 江 ，余紅印，于 浩，陳明新，羅小剛，沈 君，李欽棟，程 寅

（1.新疆交通建設(shè)集團(tuán)股份有限公司，新疆 烏魯木齊 830016；2.交通運(yùn)輸部科學(xué)研究院，北京 100029；3.新疆交投建設(shè)管理有限責(zé)任公司，新疆 烏魯木齊 830049）

0 引言

我國(guó)是世界上第三大凍土分布國(guó)家，多年凍土與季節(jié)性凍土地區(qū)面積占國(guó)土總面積的75%，主要分布于我國(guó)大小興安嶺、松嫩平原北部、青藏高原、橫斷山、祁連山、昆侖山，并零星分布于季節(jié)凍土區(qū)內(nèi)一些高山上。凍土中水分的存在使其對(duì)溫度的變化十分敏感，溫度的改變對(duì)其物理力學(xué)性質(zhì)也有著相當(dāng)重要的影響[1-3]。

在道路工程建設(shè)中，凍土中的固結(jié)水分隨著氣溫升高逐漸融化，會(huì)導(dǎo)致凍土的承載力下降，外部荷載超過凍土地基承載能力時(shí)，就會(huì)引起地基沉降，造成熱融沉陷、路基翻漿、滑塌等路基病害[4-7]。

目前，我國(guó)針對(duì)凍土路基病害的處治方法主要遵循保護(hù)凍土的原則，通常采用的措施是將保溫材料鋪設(shè)于路基，增大熱阻以減緩導(dǎo)熱作用，從而對(duì)路基保溫。但目前較常使用的聚苯乙烯（EPS）保溫板、聚胺酯（PU）保溫板、擠塑聚苯乙烯泡沫塑料（XPS）保溫板等傳統(tǒng)保溫材料常存在厚度有限、抗壓抗折強(qiáng)度低、耐久性差等問題，難以達(dá)到預(yù)期的處理效果[8-10]。

氣泡混合土是用膠凝材料、水與原料土按一定比例充分混合形成漿體，然后再與細(xì)小穩(wěn)定的氣泡群充分混合攪拌形成流體，最終凝固成型的一種輕型填筑材料[11-14]。氣泡混合土具有低導(dǎo)熱性、良好的保溫性、輕質(zhì)高強(qiáng)性、強(qiáng)度可調(diào)等特點(diǎn)，將其用作保溫材料填筑保溫路基成為凍土路基病害處理的有效方法[15-20]。

目前已有不少學(xué)者對(duì)氣泡混合土抗凍融性能進(jìn)行了研究。何國(guó)杰[21]對(duì)12 組不同配比的氣泡混合輕質(zhì)土進(jìn)行了單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，并根據(jù)其凍融破壞特點(diǎn)分析了氣泡混合輕質(zhì)土的抗凍融破壞機(jī)理。其研究表明，氣泡混合輕質(zhì)土在經(jīng)歷凍融循環(huán)后仍具有較好的力學(xué)性能，凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)其影響較大。何國(guó)杰等[22]還利用自制的復(fù)配型發(fā)泡劑制備了一批氣泡混合輕質(zhì)土試件，并進(jìn)行了凍融循環(huán)試驗(yàn)，結(jié)果表明：隨著凍融循環(huán)周期增加，強(qiáng)度下降幅度減小，趨于平緩，證明在季凍區(qū)（凍融循環(huán)環(huán)境中）使用氣泡混合輕質(zhì)土是可行的。此外，章燦林等[23]考察了凍融循環(huán)作用對(duì)氣泡輕質(zhì)土微觀結(jié)構(gòu)的影響，并通過改變?cè)贤恋暮?，研究不同原料土含量的氣泡輕質(zhì)土在凍融影響下的耐久性。

要實(shí)現(xiàn)氣泡混合土路基在凍土地區(qū)的大規(guī)模應(yīng)用，要求氣泡混合土材料本身具有很好的抗凍融循環(huán)性能。目前常用的以水泥作為膠凝材料制備的氣泡混合土的抗凍性不佳，這主要是由于水泥水化產(chǎn)物本身的抗凍性能差。因此，尋求抗凍性能更好的膠凝材料配合比，以及提高氣泡混合土抗凍性能的方法，對(duì)促進(jìn)氣泡混合土路基在凍土地區(qū)大規(guī)模應(yīng)用，有效解決凍土路基病害問題具有重要意義。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)材料

1.1.1 水泥

本試驗(yàn)制備氣泡混合土所用的水泥為新疆天山水泥股份有限公司生產(chǎn)的42.5R 普通硅酸鹽水泥，其物理力學(xué)性質(zhì)如表1所示，化學(xué)組成如表2所示。

表1 水泥的物理力學(xué)性能

表2 水泥的化學(xué)組成

1.1.2 礦粉

本試驗(yàn)采用河北省靈壽縣生產(chǎn)的S95級(jí)礦粉，其化學(xué)組成如表3所示。

表3 礦粉的化學(xué)組成

1.1.3 水玻璃

本試驗(yàn)所用水玻璃為濟(jì)南清?；び邢薰旧a(chǎn)的鈉水玻璃，其模數(shù)為2.0，波美度為40°Bé。

1.1.4 風(fēng)積沙

本試驗(yàn)以取自新疆庫(kù)爾勒市焉耆縣的風(fēng)積沙作為輕質(zhì)土的主要集料，進(jìn)行輕質(zhì)土性能試驗(yàn)。新疆焉耆的風(fēng)積沙顆粒粒徑較大，多為粗沙和中沙，不均勻系數(shù)為3.46，曲率系數(shù)為1.31。

1.1.5 發(fā)泡劑

本試驗(yàn)采用江蘇南京生產(chǎn)的動(dòng)物蛋白型發(fā)泡劑，發(fā)泡倍數(shù)為20倍，試驗(yàn)配比取發(fā)泡劑∶穩(wěn)泡劑=3∶1，之后再按1∶40 稀釋使用。

1.1.6 玻璃纖維

本試驗(yàn)所用玻璃纖維為安徽五河維佳公司生產(chǎn)的長(zhǎng)度為3mm 的玻璃纖維短切絲，其技術(shù)指標(biāo)如表4所示。

表4 玻璃纖維技術(shù)指標(biāo)

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 氣泡混合土配合比設(shè)計(jì)方法

本次試驗(yàn)按照《氣泡混合輕質(zhì)土填筑工程技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T 177—2012）[24]中的規(guī)定進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)，考慮滿足抗壓強(qiáng)度、容重、流動(dòng)度等性能要求，并且結(jié)合實(shí)驗(yàn)室一系列的配比試驗(yàn)，得出試驗(yàn)配合比。具體設(shè)計(jì)參數(shù)按下列公式確定：

式（1）～式（2）中：ρw為氣泡混合土的設(shè)計(jì)容重（kg/m3）；Rc為每立方米氣泡混合土中膠凝材料的質(zhì)量（kg/m3）；Rs為每立方米氣泡混合土中集料的質(zhì)量（kg/m3）；Rw為每立方米氣泡混合土中水的質(zhì)量（kg/m3）；Rf為每立方米氣泡混合土中泡沫的質(zhì)量（kg/m3）；Rx為每立方米氣泡混合土中外加劑的質(zhì)量（kg/m3）；ρf為標(biāo)準(zhǔn)泡沫容重（kg/m3）；ρc為水泥容重（kg/m3）；ρs為集料容重（kg/m3）；ρx為外加劑容重（kg/m3）。

1.2.2 氣泡混合土試件的制備和養(yǎng)護(hù)

本試驗(yàn)中，氣泡混合土試件制備和養(yǎng)護(hù)的詳細(xì)步驟如下。

第一步：按照設(shè)計(jì)配合比稱量各材料組分后放入發(fā)泡機(jī)的攪拌鍋中，先慢速攪拌2min，使各材料組分混合均勻。需要注意的是，應(yīng)當(dāng)首先將纖維與膠凝材料粉體、風(fēng)積沙拌和均勻，再與水玻璃和水拌和均勻。由于纖維的長(zhǎng)度較短，容易與膠凝材料干粉和風(fēng)積沙拌和均勻，因此，纖維在氣泡混合土試件中的分散程度較好。

第二步：將鍋壁四周漿體刮入鍋內(nèi)，再快速攪拌1min。

第三步：攪拌均勻的氣泡混合土漿料從發(fā)泡機(jī)出料后，裝滿100mm×100mm×100mm 立方體試模并略高于試模頂面，采用保鮮膜覆蓋。

第四步：試件成型后24h 拆模，拆模前應(yīng)先沿試模頂面刮平，然后將試件放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中（溫度為20℃±2℃、相對(duì)濕度≥95%）養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，再進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測(cè)試。

1.2.3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測(cè)試方法

按照《公路工程泡沫混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》（DB33/T 996—2015）[25]的規(guī)定進(jìn)行氣泡混合土試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測(cè)試。將試件置于試驗(yàn)機(jī)的承壓板上，使承壓板的中心與試件中心重合。啟動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，以（10±1）mm/min 的速度加載。記錄破壞荷載P1，精確至10N。

試件的抗壓強(qiáng)度按式（3）計(jì)算?？箟簭?qiáng)度取3個(gè)試件的算數(shù)平均值，精確至0.01MPa。

式（3）中：σ為試件的抗壓強(qiáng)度（MPa）；P1為試件的破壞荷載（N）；S為試件的受壓面積（mm2）。

1.2.4 抗凍性試驗(yàn)方法

有關(guān)氣泡混合土抗凍性的試驗(yàn)方法，目前我國(guó)尚無明確的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，但混凝土材料的抗凍性試驗(yàn)方法較為成熟，可以作為參考。本文參照《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50082—2009）[26]中的“慢凍法”進(jìn)行氣泡混合土凍融循環(huán)試驗(yàn)，具體試驗(yàn)方法如下：

在養(yǎng)護(hù)齡期為24d時(shí)，將試件從標(biāo)養(yǎng)室取出，然后放入（20±2）℃的水中浸泡至飽和，浸泡時(shí)間為4d，隨后取出稱重并放入冷凍室內(nèi)進(jìn)行抗凍試驗(yàn)。冷凍室的溫度控制在-20～-18℃，一次循環(huán)冷凍時(shí)間不小于4h，冷凍結(jié)束后取出試件，并立即放入一定深度的溫度為18～20℃的水中融化，融化時(shí)間也不小于4h。融化完成后即可進(jìn)入下一次循環(huán)。每完成25 次循環(huán)對(duì)試件的外觀進(jìn)行檢查，如有破損應(yīng)稱重測(cè)量，并進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，直到試件的抗壓強(qiáng)度損失率超過25%或質(zhì)量損失率超過5%時(shí)停止試驗(yàn)。

試件完成規(guī)定凍融循環(huán)次數(shù)后的質(zhì)量損失率按式（4）計(jì)算，并取3個(gè)試件的平均值作為本組試驗(yàn)的質(zhì)量損失率結(jié)果。

式（4）中：ΔMn為n次循環(huán)后試件的質(zhì)量損失率（%）；M0為浸水飽和后凍融循環(huán)前試件的質(zhì)量（g）；Mn為n次凍融循環(huán)后試件的質(zhì)量（g）。

試件完成規(guī)定凍融循環(huán)次數(shù)后的抗壓強(qiáng)度損失率按式（5）計(jì)算，并以3個(gè)試件的平均值作為本組試驗(yàn)的強(qiáng)度損失率結(jié)果。

式中：Δfn為n次循環(huán)后試件的強(qiáng)度損失率（%）；f0為浸水飽和后凍融循環(huán)前試件的強(qiáng)度（MPa）；fn為n次凍融循環(huán)后試件的抗壓強(qiáng)度（MPa）。

1.3 試驗(yàn)方案

本試驗(yàn)選取容重分別為800kg/m3,1 050kg/m3和1 200kg/m3的3組氣泡混合土配合比試件（A-1,B-1,C-1），以容重作為配合比設(shè)計(jì)的控制指標(biāo)，以保證漿料的和易性和水灰比滿足規(guī)范要求。分別測(cè)試試件經(jīng)過不同凍融循環(huán)次數(shù)后的質(zhì)量和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，計(jì)算試件的質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率，得到氣泡混合土試件的抗凍融循環(huán)性能；另外，向3 組氣泡混合土試件中摻加質(zhì)量百分比為0.4%的玻璃纖維（A-2,B-2,C-2），同樣測(cè)得試件的質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率，分析玻璃纖維對(duì)氣泡混合土試件抗凍性能的影響。各試件的配合比如表6所示。

表6 氣泡混合土凍融循環(huán)試驗(yàn)配合比

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

經(jīng)過凍融循環(huán)試驗(yàn)得到氣泡混合土試件的質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律，如圖1和圖2所示。

圖1 氣泡混合土試件質(zhì)量損失率隨凍融次數(shù)的變化規(guī)律

圖2 氣泡混合土試件強(qiáng)度損失率隨凍融次數(shù)的變化規(guī)律

2.1 氣泡混合土的抗凍性能隨容重的變化規(guī)律

對(duì)比不同容重氣泡混合土試件的抗壓強(qiáng)度和質(zhì)量隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律，可以看出：

（1）不同容重氣泡混合土試件的抗壓強(qiáng)度均隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸降低，且前期抗壓強(qiáng)度衰減較為緩慢，后期隨凍融次數(shù)的增加抗壓強(qiáng)度衰減較快，并存在一個(gè)臨界次數(shù)，在凍融循環(huán)低于該次數(shù)時(shí)，抗壓強(qiáng)度損失不明顯，超過臨界循環(huán)次數(shù)后，抗壓強(qiáng)度開始顯著降低。容重為800kg/m3的氣泡混合土在3 次凍融循環(huán)內(nèi)，抗壓強(qiáng)度未明顯降低，超過3 次凍融循環(huán)后，抗壓強(qiáng)度開始顯著降低，15 次凍融循環(huán)之后抗壓強(qiáng)度迅速降低，質(zhì)量損失嚴(yán)重。容重為1 050kg/m3的氣泡混合土在10次凍融循環(huán)以內(nèi)，抗壓強(qiáng)度降低并不明顯，隨著凍融次數(shù)的增加，凍融對(duì)氣泡混合土抗壓強(qiáng)度的影響越來越大。容重為1 200kg/m3的氣泡混合土在前50次凍融循環(huán)中，抗壓強(qiáng)度未明顯降低，超過50次凍融循環(huán)后，抗壓強(qiáng)度開始明顯降低。

氣泡混合土在水中浸泡后放入凍融試驗(yàn)機(jī)之前孔隙中充滿水。經(jīng)過1 次凍融循環(huán)，氣泡混合土中的孔隙水經(jīng)過1次凍脹-融化的過程。孔隙水凍結(jié)產(chǎn)生的凍脹力對(duì)試件產(chǎn)生破壞作用，當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)較少時(shí)，孔隙水產(chǎn)生的凍脹力對(duì)氣泡混合土試件的破壞作用也較小，氣泡混合土試件的強(qiáng)度下降不明顯；但當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)逐漸增多時(shí)，孔隙水產(chǎn)生的凍脹力對(duì)試件反復(fù)作用，對(duì)試件的破壞作用也逐漸加劇，試件強(qiáng)度顯著下降；同時(shí)，孔隙水凍脹力對(duì)氣泡混合土試件造成的凍脹破壞也會(huì)導(dǎo)致新的孔隙或裂隙產(chǎn)生，試件中的孔隙水隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加越來越多，這些新增加的孔隙水經(jīng)過凍融循環(huán)也對(duì)試件產(chǎn)生凍脹破壞作用，從而加速了氣泡混合土試件的破壞過程。以上作用導(dǎo)致氣泡混合土試件強(qiáng)度損失隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加而逐漸加劇。

（2）隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，不同容重的氣泡混合土的質(zhì)量均出現(xiàn)先增大后減小的現(xiàn)象，且容重越小，質(zhì)量對(duì)凍融越敏感，表現(xiàn)為凍融前期質(zhì)量增大，后期質(zhì)量損失快，損失率高。如容重為800kg/m3的常規(guī)試件經(jīng)10 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量增大11.6%，而100 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量損失率高達(dá)9.8%；容重為1 050kg/m3的常規(guī)試件經(jīng)10次凍融循環(huán)后，質(zhì)量增大5.2%，而100 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量損失率達(dá)6.3%；容重為1 200kg/m3的試件經(jīng)過50次凍融循環(huán)后，質(zhì)量最多增加1.5%。

凍融循環(huán)開始前，氣泡混合土在水中浸泡可能并不能完全飽和。因此在凍融循環(huán)前期，氣泡混合土試件仍然能夠不斷吸水，飽和度逐漸增大，導(dǎo)致試件質(zhì)量有所增加。之后，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，試件孔隙率增大，導(dǎo)致試件的吸水率變大，質(zhì)量繼續(xù)增加。雖然多次凍融循環(huán)后試件表層逐漸脫落，且融化過程中伴隨著內(nèi)部物質(zhì)的析出，會(huì)造成一定的質(zhì)量損失，但損失的質(zhì)量仍小于因吸水率增大而增加的質(zhì)量。但是，隨著凍融次數(shù)的繼續(xù)增加，因試件飽和度增大和孔隙率增大而增加的質(zhì)量逐漸減小，而試件破壞嚴(yán)重，表層出現(xiàn)大量脫落，損失的質(zhì)量大于增加的質(zhì)量，所以整體質(zhì)量逐漸減小。

在反復(fù)的凍融循環(huán)過程中，試件內(nèi)部孔隙中的水分結(jié)冰后體積膨脹，而氣泡混合土的氣孔壁強(qiáng)度是有限的，隨著凍融次數(shù)的增加，氣孔壁受到破壞，原來封閉的孔隙變成連通孔，導(dǎo)致試件的吸水率變大，整體質(zhì)量有所增加。雖然多次凍融循環(huán)后試件表層逐漸脫落，且融化過程會(huì)造成一定的質(zhì)量損失，但損失的質(zhì)量仍小于因吸水率增大而增加的質(zhì)量，所以試件的總質(zhì)量仍是增加的。但是，在凍融后期，隨著凍融次數(shù)的不斷增加，飽和度增幅減小，而試件破壞嚴(yán)重，表層出現(xiàn)大量脫落，損失的質(zhì)量大于增加的質(zhì)量，所以整體質(zhì)量逐漸減小。

綜合上述分析可以看出：氣泡混合土的抗凍能力隨著容重的增大而提高，表現(xiàn)為容重越大，所能經(jīng)受的凍融循環(huán)次數(shù)越多，抗壓強(qiáng)度和質(zhì)量損失率越低。

2.2 纖維對(duì)氣泡混合土抗凍性能的影響

對(duì)比圖1和圖2中3種容重下?lián)郊硬ＡЮw維和未摻加纖維的試件的試驗(yàn)結(jié)果可以看出：摻加玻璃纖維能顯著提升氣泡混合土的抗凍性，在相同凍融次數(shù)下，各組玻璃纖維氣泡混合土試件的抗壓強(qiáng)度損失率和質(zhì)量損失率明顯較未摻纖維的普通氣泡混合土試件小，且抗壓強(qiáng)度和質(zhì)量損失的速度明顯降低。對(duì)于容重為800kg/m3的未摻加玻璃纖維的氣泡混合土，試件經(jīng)50次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為7.8%，質(zhì)量損失率為-2.6%，而摻加玻璃纖維的試件經(jīng)50次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為3.6%，質(zhì)量損失率為-1.6%；容重為1 050kg/m3的未摻加玻璃纖維的氣泡混合土試件，經(jīng)50 次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為4.1%，質(zhì)量損失率為0.4%，而摻加玻璃纖維的試件經(jīng)50次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為1.8%，質(zhì)量損失率僅為-1.3%；容重為1 200kg/m3的未摻加玻璃纖維的氣泡混合土試件，經(jīng)50次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為2.9%，質(zhì)量損失率為1.5%，而摻加纖維的試件經(jīng)50次凍融循環(huán)后抗壓強(qiáng)度損失率為1.1%，質(zhì)量損失率為0.9%。綜合上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得出：不同容重的氣泡混合土試件摻入纖維后，經(jīng)過50次凍融循環(huán)后，試件的抗壓強(qiáng)度損失減少50%以上，質(zhì)量損失減少40%以上。

分析其原因?yàn)椋菏紫?，玻璃纖維具有良好的阻裂增韌作用，能夠有效限制氣泡混合土早期裂縫的形成和發(fā)展，避免了連通孔隙的形成，提高了其密實(shí)度；其次，玻璃纖維對(duì)毛細(xì)孔具有擠壓和阻斷作用，使得水分遷移困難，試件的飽水度降低，水在氣泡混合土中的結(jié)冰量減少，從而減小了受凍時(shí)土體內(nèi)部產(chǎn)生的凍脹力，有利于提高氣泡混合土抵抗凍融破壞的能力；另外，在孔隙水結(jié)冰過程中玻璃纖維也能分擔(dān)一部分凍脹力，使得孔壁在冰脹壓力作用下不易被破壞，孔壁與玻璃纖維的黏結(jié)力強(qiáng)，試件表面不易發(fā)生脫落，具有良好的抗剝落效果。

3 結(jié)論

（1） 不同容重的氣泡混合土的抗壓強(qiáng)度隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸降低，且前期降低較為緩慢，后期隨凍融次數(shù)的增加衰減較快，并存在一個(gè)臨界凍融循環(huán)次數(shù)，當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)低于該臨界值時(shí)，強(qiáng)度損失不明顯，超過后抗壓強(qiáng)度才開始明顯降低。容重為800kg/m3的氣泡混合土在超過3次凍融循環(huán)后，抗壓強(qiáng)度開始顯著降低，15 次凍融循環(huán)之后抗壓強(qiáng)度迅速降低；容重為1 050kg/m3的氣泡混合土在10 次凍融循環(huán)后，抗壓強(qiáng)度開始顯著降低；而容重1 200kg/m3的氣泡混合土在經(jīng)過50次循環(huán)后，抗壓強(qiáng)度開始明顯降低。

（2）隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，氣泡混合土的質(zhì)量呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)，且容重越小，質(zhì)量對(duì)凍融越敏感，表現(xiàn)為凍融前期質(zhì)量增大，后期質(zhì)量損失快、損失率高。容重為800kg/m3的常規(guī)試件經(jīng)10 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量增大11.6%，而經(jīng)過100次凍融循環(huán)后，質(zhì)量損失率高達(dá)9.8%；容重為1 050kg/m3的常規(guī)試件經(jīng)10 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量增大5.2%，而經(jīng)過100 次凍融循環(huán)后，質(zhì)量損失6.3%；容重為1 200kg/m3的試件經(jīng)過50次凍融循環(huán)后，質(zhì)量最多增加1.5%。

（3）氣泡混合土的抗凍能力隨著容重的增大而提高，表現(xiàn)為容重越大，所能經(jīng)受的凍融循環(huán)次數(shù)越多，抗壓強(qiáng)度損失率和質(zhì)量損失率越低。

（4）玻璃纖維能顯著提高氣泡混合土的抗凍性能，其抗壓強(qiáng)度損失率和質(zhì)量損失率明顯較未摻纖維的普通氣泡混合土要小，且抗壓強(qiáng)度損失和質(zhì)量損失的速度明顯降低。不同容重的氣泡混合土試件摻入纖維后，經(jīng)過50次凍融循環(huán)后，試件的抗壓強(qiáng)度損失減少50%以上，質(zhì)量損失減少40%以上。

（5）氣泡混合土的抗凍性能除了與容重有關(guān)外，還與氣泡混合土的配合比、氣泡摻入量等因素有關(guān)，需要作進(jìn)一步研究。此外，本文僅選用了特定摻量的玻璃纖維用以增強(qiáng)氣泡混合土的抗凍性，今后可以進(jìn)一步研究不同的纖維種類、纖維摻量、纖維長(zhǎng)度在提高氣泡混合土抗凍性方面的效果。