葉建鋒，熊 宇，田 澤，梅云平，沈祎儂

（1.國(guó)網(wǎng)湖北省電力有限公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢430077；2.湖北方源東力電力科學(xué)研究有限公司，湖北 武漢430077）

0 引言

斷路器屬于高壓開關(guān)類設(shè)備的一種，在變電站中的作用是切斷故障電流，保護(hù)主變壓器等重要設(shè)備，防止事故擴(kuò)大的主要機(jī)構(gòu)［1-2］。斷路器可分為油斷路器、SF6斷路器、壓縮空氣斷路器、真空斷路器等［3］。斷路器一般由導(dǎo)電部分、絕緣部分、接觸與滅弧部分及操動(dòng)機(jī)構(gòu)部分，其中操動(dòng)機(jī)構(gòu)部分是保證斷路器快速切斷故障電流的主要部分，其故障發(fā)生率在斷路器的故障中占比較大［4-5］。

操動(dòng)機(jī)構(gòu)分為液壓操動(dòng)機(jī)構(gòu)、彈簧操動(dòng)機(jī)構(gòu)以及電磁操動(dòng)機(jī)構(gòu)，其中彈簧操動(dòng)機(jī)構(gòu)由于其操作能量小、分合閘速度快、機(jī)械壽命長(zhǎng)等特點(diǎn)在斷路器中被廣泛使用，同時(shí)，由于彈簧操動(dòng)機(jī)構(gòu)故障而導(dǎo)致的斷路器故障時(shí)有發(fā)生［6-14］。

1 概況

某500 kV 變電站的220 kV 斷路器A 相于2019 年12月出現(xiàn)異常的反復(fù)打壓現(xiàn)象，拆解后發(fā)現(xiàn)斷路器儲(chǔ)能機(jī)構(gòu)中的卷簧斷裂。

該斷路器為A 廠家生產(chǎn)的斷路器，2007 年7 月投運(yùn)，上次年度檢修時(shí)間為2016年5月，上次年度檢修時(shí)各項(xiàng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)合格。

圖1為卷簧的加工圖紙，從圖紙可知，該卷簧材質(zhì)為DIN 1.7701（51CrMoV4）的彈簧鋼，執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)為DIN EN 10089-2003，卷簧厚度為11.2 mm，寬度為120 mm，由7圈組成，斷口位于從內(nèi)向外數(shù)第3圈。

該標(biāo)準(zhǔn)對(duì)該牌號(hào)彈簧鋼的化學(xué)成分、硬度、力學(xué)性能和表面脫碳層均作出規(guī)定，以下將通過磁粉檢測(cè)、滲透檢測(cè)、光譜分析、硬度測(cè)量、拉力試驗(yàn)、脫碳層檢測(cè)、金相檢驗(yàn)、斷口分析等試驗(yàn)對(duì)卷簧斷裂原因進(jìn)行分析，圖紙中有規(guī)定質(zhì)量要求的項(xiàng)目按照?qǐng)D紙執(zhí)行，否則按標(biāo)準(zhǔn)《DIN EN 10089-2003 淬火和回火彈簧用熱軋鋼材.交貨技術(shù)條件》執(zhí)行。

2 試驗(yàn)與分析

2.1 試驗(yàn)計(jì)劃

根據(jù)故障情況、加工圖紙及目前掌握的信息計(jì)劃做表1中的試驗(yàn)。

圖1 卷簧加工圖Fig.1 Drawing of coil spring

表1 試驗(yàn)計(jì)劃Table 1 Test plans

2.2 磁粉檢測(cè)、滲透檢測(cè)

對(duì)卷簧進(jìn)行磁粉檢測(cè)［15-18］及滲透檢測(cè)，未發(fā)現(xiàn)裂紋及其他缺陷。

2.3 光譜分析

使用M5000 全元素光譜儀對(duì)卷簧進(jìn)行光譜分析，結(jié)果如表2所示，從光譜分析結(jié)果可見，卷簧的化學(xué)成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表2 光譜分析結(jié)果Table 2 Results of spectral analysis

2.4 硬度測(cè)量

使用HBRV-187.5布洛維硬度計(jì)對(duì)卷簧進(jìn)行硬度測(cè)量，結(jié)果如表3 所示，圖紙要求硬度為45～48 HRC，從表3可見，該卷簧的硬度偏高［19-21］，不符合圖紙上的技術(shù)要求。

2.5 拉力試驗(yàn)

使用WAW-600 kN 萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)卷簧進(jìn)行拉力試驗(yàn)，抗拉強(qiáng)度實(shí)測(cè)值為1 777 MPa，標(biāo)準(zhǔn)中抗拉強(qiáng)度的參考值為1 450～1 750 MPa，從實(shí)測(cè)結(jié)果可見，該卷簧的抗拉強(qiáng)度偏高。

表3 硬度測(cè)試結(jié)果Table 3 Results of hardness

2.6 脫碳層檢驗(yàn)

對(duì)卷簧進(jìn)行脫碳層檢驗(yàn)［22-24］，脫碳層實(shí)測(cè)深度如表4 所示，從實(shí)測(cè)結(jié)果可見，脫碳層深度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表4 脫碳層深度測(cè)量結(jié)果Table 4 Results of decarburization layer detection

2.7 金相檢驗(yàn)

使用Axio Observer金相顯微鏡對(duì)卷簧取樣進(jìn)行金相檢驗(yàn)，金相組織為回火索氏體，如圖2所示。

圖2 金相組織Fig.2 Metallographic structure

2.8 斷口分析

對(duì)卷簧的斷面進(jìn)行宏觀檢查，如圖3所示，從斷面的宏觀形貌可以判斷，下圖中紅框部位為裂紋起源部位（河流花樣的收斂部位），而卷簧的4 個(gè)邊沿為最終斷裂部位（最終斷裂部位存在剪切唇），裂紋擴(kuò)展方向?yàn)榧^所指方向。

圖3 斷口宏觀形貌Fig.3 Macroscopic fracture morphology

使用掃描電鏡對(duì)裂紋起源區(qū)進(jìn)行觀察，結(jié)果如圖4～圖6所示。

圖4中紅色方框部位有深度約1.5 mm的磨損擠壓痕跡，為卷簧形成初始裂紋后裂紋兩邊相互擠壓導(dǎo)致的磨損擠壓痕跡，該磨損擠壓痕跡導(dǎo)致裂紋起源處的部分原始形貌破壞。

圖5和圖6分別為圖4中1號(hào)和2號(hào)紅色圓圈部位的放大圖，從圖5、圖6 可見，該部位為沿晶開裂，即脆性開裂。

圖4 裂紋起源區(qū)Fig.4 Crack origin area

圖5 裂紋起源區(qū)Fig.5 Crack origin area

圖6 裂紋起源區(qū)Fig.6 Crack origin area

對(duì)裂紋擴(kuò)展區(qū)進(jìn)行觀察，結(jié)果如圖7～圖8所示，圖8 為圖7 中紅色方框放大圖，從圖8 中可見，裂紋擴(kuò)展區(qū)存在韌窩，為韌性開裂。

圖7 裂紋擴(kuò)展區(qū)Fig.7 Crack growth area

圖8 裂紋擴(kuò)展區(qū)Fig.8 Crack growth area

3 斷裂原因綜合分析

斷裂卷簧的化學(xué)成分、脫碳層深度均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，磁粉檢測(cè)及滲透檢測(cè)未發(fā)現(xiàn)斷裂處之外的部位存在裂紋的情況。

卷簧的硬度較圖紙的要求值稍微偏高（抗拉強(qiáng)度偏高也驗(yàn)證了硬度偏高的事實(shí)）。

從掃描電鏡分析可見，裂紋的擴(kuò)展區(qū)，即斷面的大部分區(qū)域均為韌性斷面，由此可見，該材料在純應(yīng)力作用下呈現(xiàn)為韌性斷裂，但裂紋起源區(qū)則為沿晶的脆性斷面，由此推斷裂紋的起源不是單純由于應(yīng)力導(dǎo)致（假如單純由應(yīng)力導(dǎo)致，則裂紋起源部位應(yīng)該也為韌性斷面），裂紋起源部位的沿晶斷面應(yīng)該為熱處理導(dǎo)致的原始裂紋［25-29］。

綜上所述，卷簧的斷裂原因?yàn)闊崽幚韺?dǎo)致卷簧表面局部存在原始裂紋。

4 結(jié)語(yǔ)

建議生產(chǎn)廠家對(duì)加工成型后的卷簧進(jìn)行無損檢測(cè)，防止帶有表面缺陷的卷簧投入使用。卷簧卷制后受檢測(cè)空間的限制，使用常規(guī)的表面無損檢測(cè)方法無法對(duì)其進(jìn)行全面檢測(cè)，超聲導(dǎo)波由于其傳播距離長(zhǎng)的特點(diǎn)，且對(duì)于表面和內(nèi)部有相同的檢測(cè)靈敏度，可以用于卷簧表面缺陷的無損檢測(cè)［30-31］。

建議設(shè)備運(yùn)維單位加強(qiáng)同類型斷路器操作機(jī)構(gòu)的巡檢。

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