鄭娟 廖宜濤 周啟凡 王都

摘要：西洋參是具有特殊治療價值的貴重補益藥品，國內(nèi)西洋參種植農(nóng)藝要求窄行距單粒密植，播種仍以人工壓穴點播為主，迫切需要研制西洋參單粒精密播種機。西洋參的物理機械特性是進行西洋參精密排種器結構設計與優(yōu)化的重要參數(shù)依據(jù)。對催芽和未催芽西洋參種子的基本物理參數(shù)、摩擦學特性、壓縮力學特性和碰撞恢復系數(shù)等物理機械特性參數(shù)進行測量和對比分析。結果表明，未催芽種子含水率為13.85%，催芽種子含水率達到 45.29%;未催芽種子千粒質(zhì)量為33.320 g，催芽吸水后千粒質(zhì)量增加到53.261 g;未催芽種子容重為389.984 g/L，催芽后達到522650 g/L;西洋參種子為扁D狀異形種子，催芽前種子長、寬、厚平均尺寸分別為6.20、4.92、2.91 mm，球度為7206%，催芽后出現(xiàn)膨脹增大，長、寬、厚平均尺寸分別為6.24、5.04、3.35 mm，球度增加到75.69%;未催芽種子休止角和滑動摩擦角分別為37.63°、33.34°，屈服力為45.535 N，應變平均值為0.277，催芽后因籽粒吸水，種子間和種子表面粘附性較未催芽時增加，種皮變軟，休止角和滑動摩擦角分別增加至38.45°、36.72°，屈服力降低為29.671 N，應變平均值0.195;西洋參種子催芽前種皮堅硬，且呈閉口狀態(tài)，測得其與鐵板的碰撞恢復系數(shù)為0.682;經(jīng)過浸泡催芽處理后，西洋參種皮纖維結構變軟，且種胚膨脹呈裂口狀態(tài)，導致碰撞時變形量增大，較未催芽西洋參種子碰撞能量損失多，測得其與鐵板的碰撞恢復系數(shù)為0.206。該研究結果為西洋參精密播種機關鍵部件的設計與優(yōu)化提供了相關參數(shù)依據(jù)。

關鍵詞：物理機械特性;測量分析;碰撞恢復系數(shù);西洋參種子;催芽和未催芽

中圖分類號：S223.2+6 ??文獻標志碼： A ?文章編號：1002-1302（2020）10-0256-07

收稿日期：2019-04-24

基金項目：國家自然科學基金（編號：51975238、51875229）;國家重點研發(fā)計劃（編號：2017YFD0700702）。

作者簡介：鄭 娟（1992—），女，河南周口人，碩士，主要從事現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝置設計與測控研究。E-mail：1730217425@qq.com。

通信作者：廖宜濤，博士，副教授，主要從事現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備設計與測控研究。E-mail：liaoetao@mail.hzau.edu.cn。

西洋參是具有特殊治療價值的貴重補益藥品，種植經(jīng)濟效益顯著[1-2]。我國西洋參種植面積不斷擴大，現(xiàn)已成為世界西洋參第一消費國和第三生產(chǎn)國，國內(nèi)西洋參種植農(nóng)藝要求窄行距單粒精密播種，仍以人力壓穴點播為主[3-4]，為降低生產(chǎn)成本、提高工作效率和播種質(zhì)量，生產(chǎn)實際中迫切需要適用的精密播種技術與裝備。種子是種植機械主要作業(yè)對象，其物理機械特性是設計種植機械的重要參數(shù)依據(jù)[5]。

西洋參種子形狀不規(guī)整，播種前需進行裂口催芽處理，屬異形種子，異形種子物理機械特性研究隨著適用于異形種子種植機械的需求而增多，Shreekant等對大豆彈性模量、流變學性質(zhì)、靜壓機械特性等物理機械特性進行了研究[6-9]。張勇等進行了綠豆物理機械特性的測量，填補了綠豆重要特性參數(shù)研究的空白[10]。李雪珍等測量了干、濕、露白3種狀態(tài)下的雜交水稻播種特性和物理機械特性，為排種器型孔選型、運動形式選擇、運動速度設定等提供了理論計算依據(jù)[11]。崔濤等借助高速攝影技術對玉米種子間及與不同材料間的滾筒摩擦特性進行測量，并將測量的休止角和EDEM仿真結果比對驗證，為籽粒物理機械特性測量提供了另一種思路方法[12]。辛明金等測量了浸泡時間對玉米種子、大蒜種瓣物理機械性質(zhì)的影響，為相應播種工藝、排種機構形式和參數(shù)提供參考[13-14]。目前，對參類種子的物理機械特性研究不多，本研究對西洋參種子進行排種器設計相關特性參數(shù)測量，以期為后期西洋參氣力針式精密集排器設計提供相關參數(shù)依據(jù)。

1 材料與儀器

1.1 試驗材料

試驗選用山東文登人工選育的催芽和未催芽西洋參種子（圖1），去除損傷、無籽空殼和其他雜質(zhì)。

1.2 試驗儀器

量程500 g、精度0.001 g的電子天平秤;500 mL 量筒;精度為0.02 mm的數(shù)顯游標卡尺;常壓恒溫烘箱;休止角測量裝置;自制斜面儀;以色列KAPRO開普路992電子數(shù)顯量角器;美國FTC公司研制精度為±1%的TMS-PRO質(zhì)構儀;自制碰撞恢復系數(shù)測量裝置等。

2 結果與分析

2.1 西洋參種子基本物理參數(shù)測量

西洋參種子的基本物理機械特性包括種子的形狀、尺寸、千粒質(zhì)量、含水率、容重等，在進行播種機械設計時首先要了解種子的基本物理參數(shù)。

2.1.1 形狀和尺寸 西洋參種子的形狀和尺寸影響其在排種器中的充填性、流動性和接觸面直徑大小;進行西洋參氣力針式集排器設計前需確定西洋參種子的形狀及尺寸，種子幾何尺寸包括種子長度、寬度、高度，觀察西洋參種子形狀，呈扁平D型，初步確定其三軸方向，從催芽、未催芽種子堆中各隨機選取100粒西洋參種子，用精度為0.02 mm的數(shù)顯游標卡尺分別測量每粒種子的長度、寬度、高度，并記錄數(shù)據(jù)，對2種狀態(tài)下的西洋參種子三軸尺寸進行統(tǒng)計分析，其尺寸分布概率曲線見圖2。

對種子幾何平均寬度、球度等進行計算：

2.1.1.1 種子三軸尺寸

L=∑（L1+L2+L3+…+L98+L99+L100）100;

（1）

W=∑（W1+W2+W3+…+W98+W99+W100100;

（2）

H=∑（H1+H2+H3+…+H98+H99+H100100。

（3）

式中：L為西洋參種子長度均值，mm;W為西洋參種子寬度均值，mm;H為西洋參種子厚度均值，mm;L1、L2、L3、…、L98、L99、L100為100粒種子每粒的長度值，mm;W1、W2、W3、…、W98、W99、W100為100粒種子每粒的寬度值，mm;H1、H2、H3、…、H98、H99、H100為100粒種子每粒的厚度值，mm。

2.1.1.2 種子幾何平均寬度 由Mohsenin公式可知[15]，幾何平均寬度由下式計算：

D=3LWH。

（4）

式中：D為種子幾何平均寬度，mm。

2.1.1.3 球度 球度體現(xiàn)了種子實際形狀與球體之間差異程度的大小，可用來判斷種子形狀是否規(guī)整，計算公式如下：

SP=DL×100%。

（5）

式中：SP為球度，%。

計算可得種子形狀和尺寸值分布見表1。

從圖2可知，催芽、未催芽西洋參種子的幾何分布符合正態(tài)分布曲線;從表1可以看出，西洋參種子在催芽、未催芽狀態(tài)下種子形狀略有差異，催芽西洋參種子三軸尺寸平均值為6.24 mm×5.04 mm×3.35 mm，幾何平均寬度為4.72 mm，球度為 75.69%，略大于未催芽西洋參種子三軸尺寸平均值 6.20 mm×4.92 mm×2.91 mm，幾何平均寬度 4.47 mm，球度72.06%，厚度變化明顯;原因是西洋參種子經(jīng)催芽處理后含水量大，胚芽發(fā)育沖破種皮呈破裂狀態(tài)。種子經(jīng)催芽處理后三軸尺寸變異系數(shù)較未催芽處理時大，球度較小，種子形狀極不規(guī)則，由催芽處理后種子胚芽發(fā)育不一致，種殼破裂位置不定引起。

根據(jù)以上計算可知，若采用氣吸式排種器，吸種型孔由以下公式計算：

d=kD。

（6）

式中：d為吸種型孔直徑，mm;k為系數(shù)，取0.64～0.66。

計算可得，氣吸式排種器吸種型孔d取值范圍為3.02～3.11 mm。

西洋參種子為扁平狀，若采用勺夾式排種器，保證夾種可靠的同時兼顧合格優(yōu)先，避免漏重播，種夾長度、寬度取值需滿足：

L≤L≤W+12W

12W≤W≤W。

（7）

式中：L為種夾的長度，mm;W為種夾的寬度，mm。

計算可得，勺夾式排種器種夾長L取值范圍為6.24～7.56 mm，寬W取值為2.52～5.04 mm。

若采用窩眼輪式排種器，西洋參播種時要求單粒精密點播，則其型孔直徑d1和型孔深度h根據(jù)種子的最大尺寸而定，需滿足：

d1=lmax+（0.5～1.0）;

h=lmax-（0.5～1.0）。

（8）

式中：d1為型孔直徑，mm;h為種夾的寬度，mm;lmax為催芽西洋參種子的最大尺寸。

計算可得，窩眼輪式排種器的型孔直徑d1取值為6.74～7.24 mm，型孔深度h取值為 5.74～5.74 mm。

2.1.2 含水率 西洋參種子含水率是檢驗種子質(zhì)量的重要指標之一，種子水分測定方法有烘干減重法、化學法和蒸餾法等[16]。本研究采用常壓恒溫烘干法進行含水率測定，試驗參照國標GB 5009.3—2016《食品安全國家標準 食品中水分的測定》標準規(guī)定的方法，取試驗用催芽、未催芽西洋參種子各500粒，分別平分為5組試驗樣品，測其烘干前質(zhì)量m1，將試驗樣品放入常壓恒溫烘箱中，在（103±2） ℃溫度下烘15 h至質(zhì)量不再發(fā)生變化，將試驗樣品取出冷卻至室溫后測量其質(zhì)量m2，計算公式如下：

Mw=m1-m2m1。

（9）

式中：Mw為種子含水率，%;m1為西洋參種子烘干前質(zhì)量，g;m2為西洋參種子所含干物質(zhì)的質(zhì)量，g。

計算可得催芽西洋參種子含水率為45.29%，未催芽西洋參種子含水率為13.85%。經(jīng)催芽處理后西洋參種子含水率高，不易儲存，易感染病原菌，且催芽種子易繼續(xù)生長發(fā)芽，種子間和種子與充種室、排種針間的黏附力較未催芽西洋參種子大，會降低排種器排種精度，種子含水率過低時，又會影響種子的生理活性，因此進行西洋參播種作業(yè)時需嚴格控制其催芽種子的含水率，盡量縮短播種作業(yè)時間。

2.1.3 千粒質(zhì)量 西洋參種子千粒質(zhì)量指1 000粒無雜質(zhì)、無損傷、顆粒飽滿西洋參種子的絕對質(zhì)量，受種子的品質(zhì)、含水量、形狀特征等因素影響[17]，千粒質(zhì)量大小對排種器吸種、攜種順利進行所需吸附力和投種過程種子的運動趨勢和軌跡影響較大。隨機取去除雜質(zhì)、空殼等的催芽、未催芽西洋參種子各1 000粒，用量程為500 g，精度為 0.001 g 的華中農(nóng)業(yè)大學實驗室電子天平秤測量其質(zhì)量，試驗重復5次，取平均值為其千粒質(zhì)量值，測得催芽種子千粒質(zhì)量為53.261 g，未催芽種子千粒質(zhì)量為33.320 g。

2.1.4 容重 種子的容重指單位體積（包括籽粒間的孔隙）種子的質(zhì)量，西洋參種子的容重對西洋參氣力針式精密集排器的種箱和充種室結構大小設計有很重要的參考價值，容重值受種子形狀大小、堆積或充填方式和含水率等影響。試驗前測量量筒質(zhì)量ρa，取催芽、未催芽西洋參種子若干分別裝至量筒中，輕微給予振動，使種子平面與量筒 500 mL 刻度線處重合，稱量量筒與種子總質(zhì)量ρb，試驗重復5次，計算公式為：

ρ=ρb-ρa500×1 000。

（10）

式中：ρ為容重，g/L;ρb為量筒和西洋參總質(zhì)量，g;ρa為量筒質(zhì)量，g。

將5次試驗測量所得數(shù)值代入計算可得，催芽西洋參種子的容重為522.650 g/L，未催芽西洋參種子容重為389.984 g/L，西洋參種子經(jīng)催芽處理后，吸水膨脹且質(zhì)量增大，容重較未催芽西洋參種子大。

2.2 種子摩擦學特性參數(shù)測量

散粒物料由于其具有的內(nèi)摩擦特性等摩擦學行為而呈現(xiàn)糧倉效應、自組織臨界效應等，研究西洋參種子的摩擦學特性，為西洋參氣力針式精量集排器關鍵部件種箱、充種室、充種室隔板等設計提供參數(shù)依據(jù)，同時也分析其對吸種和投種過程的影響，對反映種子間內(nèi)摩擦性質(zhì)的休止角和反映種子與接觸固體表面間摩擦性質(zhì)的滑動摩擦角進行測量[18]。

2.2.1 自然休止角測量 采用注入法[5]進行休止角測定，試驗采用的休止角測量裝置是根據(jù)GB/T 11986—1989《表面活性劑 粉體和顆粒休止角的測量》標準規(guī)定制作，測定原理示意見圖3-a、圖3-b，實物見圖3-c，具體操作為用量筒分別取150 mL試驗用催芽、未催芽西洋參種子，先將漏斗頸堵住，再倒入試驗用西洋參種子，打開漏斗頸讓西洋參種子流動，用攪拌器慢慢攪拌，在流動停止 2 min 后，測量西洋參種子的錐形高度。試驗重復5次，取平均值為錐形高度結果，如結果偏差5%，則需重新測量。

西洋參種子休止角可表示為：

ψ=Arctan2h100。

（11）

式中：h為西洋參種子的錐形高度，mm;ψ為顆粒休止角，°。

測定結果表明，催芽、未催芽西洋參種子休止角為38.45°、37.63°，進行排種器結構設計時需考慮種子的流動性，查閱資料可知西洋參休止角大于油菜、小麥作物種子休止角（分別為27.1°、29.6°），其流動性較差。結合散粒體力學理論，為保證吸種可靠性，針對西洋參等流動性較差的種子，需采用輔助供種裝置或針式吸嘴來保證排種效果[19-20]。

2.2.3 滑動摩擦角測量 采用自制斜面儀對滑動摩擦角進行測定，原理見圖4。試驗結果表明，催芽西洋參種子與鋼板的滑動摩擦角為36.72°，略高于未催芽西洋參種子與鋼板的滑動摩擦角33.34°，原因是西洋參種子經(jīng)催芽處理后含水率變大，種皮表面存在水分，黏附作用增加，使摩擦力增大。

2.3 種子壓縮力學特性

西洋參種子的壓縮力學特性反映了種子受力狀態(tài)，為排種器充種室隔板間距設計與種子破碎受力情況等研究提供理論依據(jù);試驗采用美國FTC公司研制的檢測精度為±1%，最大檢測力為1 000 N，數(shù)據(jù)收集頻率為1 000 Hz的TMS-PRO質(zhì)構儀和精度為0.02 mm的電子數(shù)顯游標卡尺。

西洋參種子個體間差異較大，為避免由個體差異引起隨機誤差，根據(jù)力學試驗需要[21]，從催芽、未催芽西洋參種子堆中各取10粒個體差異較小的種子，測量其三軸尺寸并進行記錄，對2種狀態(tài)下的西洋參種子進行單次擠壓試驗，將種子依次放在質(zhì)構儀的承壓臺上，使用剛性平板壓頭進行壓力加載，測試前速度為500 mm/min，加載速度為5 mm/min，

起始力為0.5 N，催芽西洋參種子測試最大距離設為1.8 mm，未催芽西洋參種子最大測試距離設為1.6 mm，均為所選西洋參種子厚度的50%～60%，可完整體現(xiàn)西洋參種子受擠壓力作用宏觀破裂的過程。典型催芽、未催芽種子2種變化趨勢見圖5、圖6。因種子強度由能引起種子外傷、降低種子發(fā)芽率的載荷而不是由極限載荷或破壞載荷決定，因此對所選催芽、未催芽各10粒種子受擠壓后開始破裂（即出現(xiàn)第1個破裂點）時的屈服強度進行統(tǒng)計分析（表2）。

從圖5可以看出，催芽西洋參種子壓縮力-位移曲線可大致分為OD和od段，結合壓縮試驗觀察得知，催芽西洋參種子在OA段時隨著壓縮力的增加，芽種變形量不斷增加，OA段變形主要以種子厚度方向的種皮發(fā)生裂紋為主，A、a點為種皮屈服點，從A、a點種皮開始斷裂，所受壓縮力驟降，曲線呈下降趨勢，AB、ab段為種皮屈服段，到B、b點后出現(xiàn)2種情況：（1）種胚達到屈服點破裂，種芽驟然被擠出，曲線呈大幅下降趨勢，接著發(fā)生蠕動性擠出，見圖5BD段;（2）種胚在所受壓縮力不斷增大后破裂，胚芽被擠出，但是種子未被壓實，所以種皮裂紋增大，胚芽從增大的裂口中不斷擠出，見圖5bd段。

從圖6可以看出，未催芽西洋參種子壓縮力-位移曲線大致分為ob和OC段，在oa下半段西洋參種子開始產(chǎn)生裂紋，隨著壓縮力變大，種子變形量逐漸增大，a點種皮開始破裂，曲線大幅度下降，圖6ab段為屈服段，種子開始破裂，形變量變小，被壓實;圖6OA、圖6AB段與圖6oa、圖6ab相似，在b點種皮二次斷裂，出現(xiàn)較大裂縫，曲線出現(xiàn)第2次下降趨勢，bc段種子被壓實，形變量變小。

從表2可以看出，經(jīng)催芽處理的西洋參種子屈服力平均值為29.671 N，較未催芽西洋參種子屈服力平均值（45.535 N）小，因此，在設計充種裝置、排種針型孔參數(shù)、排種轉(zhuǎn)速等時，應保證催芽西洋參種子所受載荷小于29.671 N;催芽西洋參種子受擠壓時到達屈服點時的應變平均值為0.195，低于未催芽種子達到屈服點時應變平均值（0.277），試驗結果可知，西洋參種子經(jīng)催芽處理后呈裂口狀態(tài)，種胚外漏，厚度較未催芽種子增大，受擠壓時種皮破裂后種胚受力增加出現(xiàn)裂紋直至破裂芽種被擠出，所以壓縮力位移曲線中出現(xiàn)較多下降曲線段，而未催芽西洋參種子閉口，且種皮堅硬，種皮破裂所需屈服力較催芽西洋參種子大，屈服應變相對較大，同時結合催芽、未催芽種子屈服力和應變平均值變異系數(shù)可知，種子個體差異對其受力破碎影響較大，催芽西洋參種子易破碎，且種子形狀大小不一，相較對種子形狀要求較高的窩眼輪、勺夾等機械式排種器，氣力式排種器更適用于西洋參排種。

2.4 種子碰撞恢復系數(shù)測量

播種時西洋參種子在充種室內(nèi)和投種過程中會發(fā)生各種形式的碰撞，為探明催芽、未催芽西洋參種子發(fā)生碰撞后的形變恢復能力和能量損失大小，進行西洋參種子的碰撞恢復研究很有必要，本研究基于運動學方程原理設計搭建了恢復系數(shù)測量裝置（圖7）。

從催芽西洋參種子堆中挑選形狀大小近似的種子30粒，試驗時將種子從具有一定高度H的投料孔投下，自由落體后與傾角為45°的斜面發(fā)生碰撞，碰撞后反彈改變運行軌跡做拋物線運動，最后落在墊高后距離地面為100 mm的平整沙盤中，測量種子運動水平距離s1和種子在斜面上的碰撞點到沙盤面的垂直距離h1，測量點為種子掉落點聚集性較好部分（>90%）的中心位置[22-23]，為得到拋物線的運動軌跡，將墊高盒去掉使沙盤放置在地面上，再挑選形狀大小近似的催芽西洋參種子30粒按照上述操作進行試驗，得到s2、h2。相關運動學公式如下：

種子進行自由落體運動距離：

H′=H-h2。

（12）

種子碰撞前瞬時速度：

V0=2gH′。

（13）

種子碰撞后將速度分解為水平分速度vx和豎直分速度vy，若測量得到水平距離s和豎直位移h，則：

s=vxt

h=vyt+12gt2。

（14）

將測量所得s1和h1、s2和h2代入上式，可得：

vx=gs1s2（s1-s2）2（h1s2-h2s1）

vy=h1vxs1-gs12vx。

（15）

種子發(fā)生碰撞后種子速度可表示為：

vxy=v2x+v2y。

（16）

碰撞恢復系數(shù)Cr可由下式算出：

Cr=vxycos45°+arctanvyvxv0sin45°。

（17）

式中：H為投料孔距放置在地面的沙盤面高度，m;H為種子自由落體運動距離，m;g為重力加速度，9.8 m/s2;h1為種子碰撞點距墊高后沙盤面垂直高度，取0.46 m;h2為種子碰撞點距放置在地面的沙盤面垂直高度，取0.55 m;s1為種子散落點距墊高后沙盤面水平距離，m;s2為種子散落點距放置在地面的沙盤面水平距離，m;v0為種子碰撞前瞬時速度，m/s;vx為碰撞后種子水平分速度，m/s;vy為碰撞后種子豎直分速度，m/s;vxy為碰撞后種子速度，m/s;Cr為碰撞恢復系數(shù)。

計算可得，催芽西洋參種子在試驗條件下與鐵板的碰撞恢復系數(shù)為0.206，小于未催芽西洋參種子相同條件下的碰撞恢復系數(shù)（0.682），原因是西洋參種子催芽前種皮堅硬，且呈閉口狀態(tài)，經(jīng)過浸泡催芽處理后，西洋參種皮纖維結構變軟，且種胚膨脹呈裂口狀態(tài)，導致碰撞時變形量增大，較未催芽西洋參種子碰撞能量損失多，彈性恢復能力較弱，因此進行投種和入土裝置設計時，應盡量避免碰撞現(xiàn)象發(fā)生，并降低投種高度。

3 結論

以催芽、未催芽西洋參種子為研究對象，對影響西洋參播種的物理機械特性進行了研究，研究結果表明，催芽西洋參種子的三軸尺寸為6.24 mm×5.04 mm×3.35 mm，幾何平均寬度為4.72 mm，球度為75.69%，略大于未催芽西洋參種子三軸尺寸平均值6.20 mm×4.92 mm×2.91 mm，幾何平均寬度 4.47 mm，球度72.06%，且厚度變化明顯;催芽西洋參種子含水率為45.29%，千粒質(zhì)量為 53.261 g，容重為522.650 g/L;未催芽西洋參種子含水率為 13.85%，千粒質(zhì)量為33.320 g，容重為 389.984 g/L。

催芽處理后的西洋參種子含水率較高，其種子間和種子表面粘附性較未催芽時增加，摩擦力增大，流動性差，其自然休止角為38.450，滑動摩擦角為36.720，大于未催芽西洋參種子的自然休止角 37.630，滑動摩擦角33.340。

催芽、未催芽西洋參種子的壓縮力學特性和碰撞恢復系數(shù)測量可知，催芽西洋參種子屈服力平均值為29.671 N，未催芽西洋參種子屈服力平均值為45.535 N，因此在設計充種裝置、排種針型孔參數(shù)、排種轉(zhuǎn)速等時，應保證催芽西洋參種子所受載荷小于29.671 N;且催芽西洋參種子受擠壓到達屈服點時的應變平均值為0.195，低于未催芽種子達到屈服點時應變平均值（0.277）。由催芽、未催芽西洋參種子的碰撞恢復系數(shù)測量可知，催芽西洋參種子與鐵板的碰撞恢復系數(shù)為0.206，小于未催芽西洋參種子相同條件下的碰撞恢復系數(shù)（0.682）。

參考文獻：

[1]孫黎明，李方杰，劉 靜，等. 文登西洋參應用以及種植技術方面的研究[J]. 特種經(jīng)濟動植物，2015，18（9）：38-39.

[2]鄭 爽，于明坤，石文靜，等. 山東省威海文登地區(qū)西洋參種植產(chǎn)業(yè)概況及發(fā)展對策[J]. 安徽農(nóng)業(yè)科學，2016，44（17）：247-248，254.

[3]黃順之，于志霞，鞠在華，等. 西洋參標準化栽培技術[J]. 中國農(nóng)技推廣，2009，25（6）：26-28.

[4]陳 萍，權宜淑，梁 俊. 人參與西洋參研究進展[J]. 基層中藥雜志，2000，14（1）：58-61.

[5]周祖鍔. 農(nóng)業(yè)物料學[M]. 北京：中國農(nóng)業(yè)出版社，1994.

[6]Shreekant R P，Rameshwar T K，Digvir S J，et al. Mechanical damage to soybean seed during processing[J]. Stored Products Research，2002，38（4）：385-394.

[7]Fernando S，Mesquita C. Soybean threshing mechanism development and testing[J]. Transactions of the ASAE，2004，47（3）：599-605.

[8]劉志云，溫吉華. 大豆彈性模量的測量與研究[J]. 糧食儲藏，2010（3）：27-30.

[9]高連興，焦維鵬，楊德旭，等. 含水率對大豆靜壓機械特性的影響[J]. 農(nóng)業(yè)工程學報，2012，28（15）：40-44.

[10]張 勇，劉 飛，趙滿全. 綠豆物理機械特性參數(shù)的試驗研究[J]. 農(nóng)機化研究，2017，39（12）：119-124.

[11]李雪珍，李波勇. 雜交水稻種子物料特性的實驗研究[J]. 農(nóng)機化研究，2004（1）：180-181.

[12]崔 濤，劉 佳，楊 麗，等. 基于高速攝像的玉米種子滾動摩擦特性試驗與仿真[J]. 農(nóng)業(yè)工程學報，2013，29（15）：34-41.

[13]辛明金，宋玉秋，白曉虎，等. 玉米流體穴播種子物理機械特性研究[J]. 中國農(nóng)機化，2011（4）：45-47，37.

[14]宋玉秋，路春澤，辛明金，等. 浸泡對大蒜種瓣物理機械特性的影響[J]. 沈陽農(nóng)業(yè)大學學報，2014，45（4）：436-440.

[15]劉明國，曹 磊. 花生基本物理特性試驗研究[J]. 農(nóng)業(yè)科技與裝備，2011（6）：70-73.

[16]李淑嫻，高瑩瑩，李運紅，等. 種子含水量的測定方法及展望[J]. 種子，2010，29（10）：57-59，61.

[17]張桂花，湯楚宙，熊遠福，等. 包衣稻種物理特性的測定及其應用[J]. 湖南農(nóng)業(yè)大學學報（自然科學版），2004，30（1）：68-70.

[18]楊文偉，緱海嘯，胡 斌，等. 番茄種子的物料特性研究[J]. 中國農(nóng)機化學報，2014，35（1）：92-94，111.

[19]劉曉蛟，尚書旗，王東偉，等. 氣力式西洋參排種裝置的設計與試驗研究[J]. 農(nóng)機化研究，2017，39（3）：213-217.

[20]廖宜濤，鄭 娟，廖慶喜，等. 正負氣壓組合管針式西洋參集排器設計與試驗[J]. 農(nóng)業(yè)機械學報，2019，50（3）：46-57.

[21]胡夢杰，周 勇，湯智超，等. 脫絨包衣棉花種子的力學特性[J]. 安徽農(nóng)業(yè)大學學報，2018，45（1）：175-180.

[22]黃小毛，查顯濤，潘海兵，等. 油菜籽粒點面接觸碰撞中恢復系數(shù)的測定及分析[J]. 農(nóng)業(yè)工程學報，2014，30（24）：22-29.

[23]Yang L，Yang M J，Li Q D，et al. Experimental study on physical properties of coated rice seed[J]. Transactions of the CSAE，2005，21（9）：7-11.