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        大跨暗挖地鐵車站初支拱蓋法優(yōu)化施工及模擬計(jì)算分析

        2020-07-04 02:47:46王群
        現(xiàn)代城市軌道交通 2020年6期
        關(guān)鍵詞:背帶立柱車站

        王群

        摘 要:以貴陽市軌道交通 2 號(hào)線陽明祠站為背景,在總結(jié)“初支拱蓋法”經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,利用車站臨時(shí)中隔墻作為大拱蓋支架體系的主要支撐點(diǎn),優(yōu)化支架體系;各開挖導(dǎo)洞采用簡易支架體系代替滿堂支架體系,保障物流通道通暢,減少對(duì)前方掌子面開挖時(shí)間的影響;簡易支架代替滿堂支架或模板臺(tái)車,可減少資源浪費(fèi),節(jié)約物料及人工費(fèi)。模擬計(jì)算和監(jiān)測(cè)表明,初支拱蓋法優(yōu)化施工滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求。

        關(guān)鍵詞:地鐵;車站;初支拱蓋法;支架體系;施工優(yōu)化;數(shù)值模擬

        中圖分類號(hào):U231+.3

        目前國內(nèi)外地鐵車站的施工方法主要采用明挖法、暗挖法和蓋挖法。初支拱蓋法即是其中較具代表性的一種,可視為“扣拱技術(shù)”與“蓋挖技術(shù)”的結(jié)合,以拱蓋法為基礎(chǔ),先分部開挖拱部并支護(hù),通過圍巖與初支形成整體支撐體系,保證車站主體結(jié)構(gòu)開挖時(shí)的安全和穩(wěn)定。初支拱蓋挖法尤其適用于硬巖車站開挖,并且對(duì)地面交通產(chǎn)生影響較小,在地鐵車站施工中具有高度的應(yīng)用和推廣價(jià)值[1-10]。國內(nèi)學(xué)者賈貴寶[11]研究了拱蓋法施工的工藝以及控制重點(diǎn),認(rèn)為拱蓋法具有大面積作業(yè)、導(dǎo)洞少、效率高、圍巖擾動(dòng)少、工序少、可有效加快施工進(jìn)度等優(yōu)點(diǎn);吳學(xué)峰[12]對(duì)土巖復(fù)合地層進(jìn)行了數(shù)值模擬,認(rèn)為在復(fù)雜地層中,拱蓋法施工能保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和圍巖的安全。

        本工程利用車站臨時(shí)中隔墻+優(yōu)化后支架體系代替?zhèn)鹘y(tǒng)滿堂支架模板安裝與模板臺(tái)車施工方法,操作方便簡單,結(jié)構(gòu)輕巧,機(jī)動(dòng)性強(qiáng),節(jié)約物料,節(jié)約時(shí)間,效益高,可減少工作量,提高施工進(jìn)度。

        1 工程概況

        貴陽市軌道交通2號(hào)線陽明祠站為一期土建的第21個(gè)車站,車站位于寶山北路與東山路的十字交叉路口北側(cè)道路下方,沿寶山北路呈南北向布置。車站起止里程為YCK34+371.496~YCK34+637.700,長266.204 m,軌面埋深24~27 m。

        車站范圍內(nèi)上覆人工澆筑混凝土瀝青路面,層厚約40 cm,第四系人工填土層厚約0.2~3.7 m,紅黏土覆蓋層厚約1.4~14.7 m,紅黏土具有遇水軟化、失水強(qiáng)烈收縮、裂隙發(fā)育、易剝落的工程性質(zhì)。洞穴堆積,充填軟塑至流塑狀黏土,均為全充填,極個(gè)別為空洞,發(fā)育強(qiáng)烈,車站拱頂覆蓋層薄,開挖風(fēng)險(xiǎn)極大。為此采用初支拱蓋法施工,拱蓋采用支架法現(xiàn)澆施工以加強(qiáng)初支穩(wěn)定性。

        2 初支拱蓋施工

        車站拱蓋開挖步序①~步序⑦如圖1所示。車站加強(qiáng)初支拱蓋分拱蓋縱梁、拱蓋2部分,均采用C30混凝土模筑。拱蓋縱梁為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),拱蓋為鋼拱架混凝土結(jié)構(gòu)。拱蓋內(nèi)置I25b鋼拱架,鋼拱架間距50cm。鋼拱架緊貼拱蓋內(nèi)表面安裝,內(nèi)腹保護(hù)層不少于 40mm,相鄰鋼架間設(shè)25mm縱向連接筋,與鋼拱架焊接,環(huán)向間距 0.5m(內(nèi)外交錯(cuò)布置)。初支與拱蓋二次初支的連接鋼筋錨入初支內(nèi)的長度不小于300mm,錨入疊合拱蓋部分不小于350mm。型鋼鋼架按相應(yīng)長度在鋼構(gòu)廠統(tǒng)一加工,現(xiàn)場(chǎng)拼裝。

        2.1 縱梁施工

        開挖拱部側(cè)導(dǎo)洞①~④(圖 1)并施做初支,在拱部導(dǎo)洞外側(cè)打設(shè)砂漿錨桿與鎖腳錨桿,以加固拱腳處圍巖。拱蓋縱梁緊隨車站上半部③步、④步開挖支護(hù)完成后施工,先綁扎鋼筋,再安裝小平板鋼模,加固牢靠后澆筑縱梁混凝土。拱蓋縱梁施工前,應(yīng)對(duì)基底進(jìn)行勘察,看是否符合設(shè)計(jì)基巖基底要求,否則應(yīng)聯(lián)系相關(guān)單位確定換填加固處理方案。

        2.2 初拱蓋施工

        初支拱蓋鋼拱架安裝前,先用風(fēng)鎬人工鑿除臨時(shí)支撐頂部拱蓋范圍內(nèi)的噴射混凝土和鋼筋網(wǎng),完整保留臨時(shí)支護(hù)工字鋼,使大拱蓋鋼拱架能夠穿過并拼裝成型,鋼拱架拼裝完成后用縱向連接筋和拱架底腳錨固鋼筋將其加固;待加強(qiáng)初支施做完成、強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)100%時(shí),拆除臨時(shí)支撐。

        在利用車站臨時(shí)中隔墻的基礎(chǔ)上,優(yōu)化支架體系,進(jìn)行拱蓋施工。拱蓋支架體系如圖2所示,依次為,5cm厚平板組合鋼模、間距0.5 m的I20b鋼拱架拱圈、76 mm鋼管支撐體系。鋼拱架背帶拱肋間采用鋼筋連接成整體,拱蓋右側(cè)拱腳部分采用上下2排76mm鋼管斜向支撐,間距按0.5m布置,斜撐中部采用鋼管連接。

        3 計(jì)算模型

        采用Midas Civil進(jìn)行建模分析,驗(yàn)算支架體系的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性以及立桿地基承載力。支架體系模型如圖3所示,均采用梁單元建立。背帶拱肋與既有豎向隔墻采用節(jié)點(diǎn)彈性連接,背帶拱肋拱腳、立柱和斜撐根部按鉸接模擬, 邊界條件為對(duì)位移Dx、Dy、Dz進(jìn)行約束。

        計(jì)算中,恒載取最大斷面進(jìn)行計(jì)算,拱部斷面面積23.25m2(拱蓋1.3m厚),鋼筋混凝土自重26kN/m3,澆筑長度6 m,計(jì)算得到鋼管架支模體系拱部模板承受混凝土灌注自重壓應(yīng)力p = 38.04kPa。支架自重由程序根據(jù)有限元模型設(shè)定的截面和尺寸自行計(jì)算施加,自重系數(shù)取-1。活載根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》,在采用內(nèi)部振搗且混凝土澆筑速度在6 m/h以下時(shí),作用于側(cè)模的最大壓力可以取以下較小值進(jìn)行計(jì)算:模板側(cè)壓力pm = 39.6 kPa,混凝土沖擊及振搗對(duì)模板產(chǎn)生的側(cè)壓力q = 4 kPa。

        4 計(jì)算結(jié)果分析

        4.1 背帶拱肋

        背帶拱肋計(jì)算分析中以強(qiáng)度、剛度進(jìn)行控制,斜撐、立柱以強(qiáng)度、穩(wěn)定性進(jìn)行控制。

        4.1.1 背帶拱肋強(qiáng)度

        圖4為背帶拱肋應(yīng)力計(jì)算云圖,由圖可知,最大組合應(yīng)力σz = 80.1 MPa<[σz ] = 215 MPa,最大彎曲應(yīng)力σw = 53.3 MPa<[σw ] = 215 MPa,最大剪應(yīng)力τ =19.8MPa<[τ] = 125 MPa??梢?,背帶拱肋設(shè)計(jì)滿足強(qiáng)度要求。

        4.1.2 背帶拱肋剛度

        圖5為背帶拱肋位移云圖,由圖可知,背帶拱肋最大位移f= 1.1mm<[f ] = L/400 = 1970/400 = 4.93mm??梢?,背帶拱肋剛度滿足剛度要求。

        4.2 斜撐

        4.2.1 斜撐強(qiáng)度

        圖6為斜撐應(yīng)力計(jì)算云圖,由圖可知,最大組合應(yīng)力σz = 87.2 MPa<[σz ] = 215 MPa,最大彎曲應(yīng)力σw = 30.5 MPa<[σw ] = 215 MPa,最大軸力σ = 64.2 MPa<[ σ ] = 215 MPa??梢?,斜撐強(qiáng)度設(shè)計(jì)滿足強(qiáng)度要求。

        4.2.2 斜撐穩(wěn)定性

        計(jì)算時(shí),立柱自由高度取3 m,按兩端鉸接考慮。已知,最大鋼管樁反力N = 50.8 kN,計(jì)算長度l0 = 3m,截面面積A = 8.836cm2,回轉(zhuǎn)半徑i = 2.215cm。根據(jù)GB 50017-2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》長細(xì)比容許值[λ] = 150、穩(wěn)定系數(shù)容許值[] = 0.402,可計(jì)算得到:

        4.3 立柱

        4.3.1 立柱強(qiáng)度

        圖7為立柱應(yīng)力計(jì)算云圖,由圖可知,最大組合應(yīng)力為σz = 51.2 MPa<[σz ] = 215 Mpa,最大彎曲應(yīng)力σw =37.8 MPa<[σw ]=215 Mpa,最大軸力σ = 51.2 MPa<[σ] = 215 MPa??梢姡⒅鶑?qiáng)度設(shè)計(jì)滿足強(qiáng)度要求。

        4.3.2 立柱穩(wěn)定性

        計(jì)算時(shí),立柱自由高度取3.6m,按兩端鉸接考慮。已知,最大鋼管樁反力N = 40.5 kN,計(jì)算長度l0 = 3.6m,截面面積A = 8.836cm2,回轉(zhuǎn)半徑i = 2.215 cm。根據(jù)GB 50017-2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》長細(xì)比容許值[λ] = 150、穩(wěn)定系數(shù)容許值[] = 0.268,可計(jì)算得到:

        5 地表沉降監(jiān)測(cè)

        由于車站監(jiān)測(cè)斷面較多,特選取具有代表性的DBC34590號(hào)斷面的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),如表1所示。由表可以看出,有部分點(diǎn)位出現(xiàn)預(yù)警,但未超過極限強(qiáng)度,變形較小,無開裂現(xiàn)象,拱蓋結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定。但施工時(shí)應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)測(cè),尤其是對(duì)拱蓋結(jié)構(gòu)的監(jiān)測(cè),并根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及時(shí)調(diào)整支護(hù)措施。

        6 結(jié)論

        貴陽市軌道交通2號(hào)線陽明祠站拱蓋施工中,通過初支拱蓋法優(yōu)化施工,在工作效率、施工安全以及經(jīng)濟(jì)效益等方面較以往施工模式均有較大提升。拱蓋襯砌改變了傳統(tǒng)的滿堂支架及模板臺(tái)車施工方式,操作簡便,工作量較少、工作效率高、支撐體系安全可靠。借助車站現(xiàn)有臨時(shí)鋼支撐,可大大減少施工人員的工作量,提高工作效率,減少人員需求量,減少對(duì)前方掌子面開挖時(shí)間的影響。對(duì)陽明祠站初支拱蓋的模擬計(jì)算分析和地表沉降監(jiān)測(cè)分析表明,初支拱蓋法優(yōu)化施工的陽明祠站拱蓋在結(jié)構(gòu)上滿足強(qiáng)度、穩(wěn)定性要求。

        參考文獻(xiàn)

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        收稿日期 2019-04-09

        責(zé)任編輯 朱開明

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