林敏興

福州隆通公路工程監(jiān)理有限公司

1 梁場水文、地質

（1）梁場區(qū)域為沖海積平原區(qū)，地形平坦，海拔高程分布在3.5 m左右，該段第四系沖海層甚厚，屬于軟土發(fā)育區(qū)，多為硬殼軟土區(qū)。根據(jù)同位樁基勘探結果顯示，梁場區(qū)域地質自上而下為：2m～5m 淤泥土層，5m～15m 粉砂層，15m～35m 淤泥層。（2）水文條件：本標段位處閩東南沿海沖海積平原區(qū)，沿線河流發(fā)育，溝渠縱橫，梁場區(qū)域水位主要受上游徑流和河口潮汐的雙重影響。

2 臺座設置基本要求

（1）預制梁臺座強度應滿足張拉要求，30mT 梁最大鋼束的10 孔計算,錨下應力為193.9 kN，約單端錨下力為97t；為保證臺座在使用過程中不變形、不沉降，結合場區(qū)現(xiàn)況地質，應對臺座基礎進行軟基處理。（2）底模必須采用厚度不小于6mm 的鋼板，臺座頂面應平整密實，鋼板與臺座頂面兩側預埋槽鋼焊接牢固，確保鋼板與底座頂面緊密貼合、不產(chǎn)生空鼓。（3）反拱度及其分配滿足設計和線形要求；臺座頂面兩側應采用槽鋼預埋，保證臺座側邊順直不變形，并通長張貼橡膠止水條，側模應有足夠剛度，防止?jié)沧r漏漿、變形影響線形；反拱度應根據(jù)經(jīng)驗推算拋物線方程式，預應力管道布置應相應調整。（4）預制臺座間距布置應充分考慮拆模作業(yè)空間，通常不小于T 梁翼緣板寬度1.5倍，以利安拆作業(yè)；預制臺座數(shù)量應滿足模板無縫隙周轉需求。（5）T梁橫隔板底模采用獨立圬工設置，以利側模拆除后，橫隔板繼續(xù)支墊在底座上，杜絕各懸臂部分不因過早脫空而產(chǎn)生裂縫[1]。（6）梁場場地合理設置1%橫坡排水，四周根據(jù)匯水量設置排水溝，確保地面水能夠及時排除；梁區(qū)換填片石碾壓密實后應實施硬化，硬化采用C25混凝土，厚度15cm。

3 臺座施工方案

基礎與預制臺座均采用混凝土結構形式，其中：端頭采用C25 擴大基礎，長、寬各為3.5m，厚度為0.8m；臺座高度為0.3m，寬度與T梁馬蹄口同；臺座頂面加設鋼板結構。本文以30m T 梁為例，具體施工方法如下：

（1）為了使臺座能滿足T 梁在張拉應力作用下的承載力要求，結合現(xiàn)場實際，對梁場基礎做了相應的處理：①首先用裝載機對梁場臺座區(qū)進行整平，之后用壓路機進行碾壓。②按圖示斷面開挖臺座基坑，開挖深度2m。③為確保端頭臺座能夠滿足張拉后承載力的需要，端頭采用長6m 直徑Φ15cm 杉木樁，間距20cm×20cm 梅花形布置，形成群樁基礎。基坑內木樁外漏30cm，與臺座基礎混凝土聯(lián)成整體，以增加其地基承載力。④回填片石，厚度1m，回填片石分層實施，碎石砂填縫，并采用機械壓實。⑤臺座基礎采用C25 鋼筋混凝土澆筑，兩端尺寸采用3.5m×3.5m×0.8m，中間部尺寸采用25.8m×1.1m×0.8m，混凝土振搗密實，面層平整。⑥鋼筋按圖示布置，主筋Φ25@200，箍筋Φ 12@150 間距，同時應注意臺座鋼筋預埋。⑦梁場場地設置1%橫坡雙向排水，四周根據(jù)匯水量設置0.4m×0.6m排水溝，確保地面水能夠及時排除，消除地面積水導致臺座地基不均勻沉降[2]。⑧梁區(qū)換填30cm片石碾壓密實后，實施硬化，硬化采用C25混凝土，厚度15cm。

（2）T梁臺座施工。①在臺座基礎上用全站儀精確放出T梁底板寬度，一般比設計小0.5cm。臺座設置高度為30cm。②臺座鋼筋采用Φ12 鋼筋50cm 一道，主筋4Φ16 通長布置。③臺座頂面外側設置一圈[50槽鋼，以便與頂面鋼板焊接，[50槽鋼定位必須準確并牢固固定，確保臺座側面平順。④距頂板10cm處預埋Φ5PVC 側模拉桿穿孔，間距50cm 一道；臺座底部，預埋Φ 10PVC 穿線兼排水管，間距為5m；T 梁吊裝孔設置距梁端頭0.8m～1m 位置，寬度為20cm。⑤模板安裝、混凝土澆注：模板采用嶄新高強度竹膠板并加肋，保證模板自身剛度，模板支撐牢固確保不跑模；混凝土澆注振搗密實，頂面抹光平整、水平。⑥在臺座混凝土頂面加鋪6mm 鋼板，鋼板與側面槽鋼焊接牢固。⑦50槽鋼外側粘貼厚度為5mm，寬度5cm的橡膠帶，保證側模與臺座緊密貼合，防止漏漿。

4 臺座受力分析

4.1 荷載

T梁自重：

模板：

人群荷載：

臺座及基礎自重：

臺座基礎底面積：

C30混凝土軸心抗壓強度：

片石地基承載力：

4.2 澆注時臺座地基受力驗算

地基應力

滿足要求。

4.3 張拉后兩端臺座受力驗算

張拉后T 梁起拱，可簡化為只有臺座兩端受集中力荷載作用：

T梁與臺座的最不利接觸面積為（預埋鋼板面積）：

?4=F3/A2=406.5/0.42=967.9kPa=0.968MPa ＜14.3MPa

張拉后臺座受力滿足要求。

臺座與路基的最不利接觸面積為：

張拉后臺座兩端地基承載力滿足要求。

5 臺座反拱設置及計算

下表是根據(jù)以往同類型T梁邊跨中邊梁、中跨中邊梁在張拉后及不同存梁期總結得出的梁體跨中上拱值，說明梁體在張拉后，因受預應力作用及混凝土徐變等等因素影響，梁體是要上拱并隨時間不斷增大，且跨中向兩端基本呈二次拋物線型。上拱過大必將導致預應力損失，也給后期橋面鋪裝帶來困難，嚴重影響橋梁工程質量。因此，除了按規(guī)范要求梁體預制后必須3個月內安裝完畢外，設置合理的反拱度是必要的。在張拉完后及各存梁期跨中上拱度計算值及二期恒載所產(chǎn)生的下?lián)现等绫?所示。

表1 張拉完后及各存梁期跨中上拱度計算值及二期恒載所產(chǎn)生的下?lián)现?/p>

表2 臺座反拱計算值

通常情況下，梁體在張拉后14 天內完成安裝，根據(jù)上表得出：

邊梁邊跨：上拱值為26+（44.7-26）/2-5.8=29.99mm

邊跨中梁：上拱值為21.7+（37.6-21.7）/2-1.4=28.25mm

中梁邊跨：上拱值為20.7+（36.1-20.7）/2-4.3=24.1mm

中梁中跨：上拱值為16.7+（29.3-16.7）/2-1.1=21.9mm

以恒載全部施工完畢后，橋體不出現(xiàn)下?lián)蠟樵O置原則，結合中梁中跨梁體在張拉后14 天內完成安裝時上拱值是21.9mm 推算，綜合考慮設置方便及便于底座周轉等各種因素，底座統(tǒng)一按一個標準設置反拱度，取梁板跨中最大反拱值20mm，并按凹型Y=AX2二次拋物線反拱，經(jīng)推算反拱拋物線方程式為：Y=0.00009X2，按凹型Y=AX2二次拋物線臺座反拱計算值如表2所示。

6 臺座承載力試驗檢測

為了驗證臺座能否滿足預應力T梁在張拉狀態(tài)下承載力的要求，結合現(xiàn)場實際，制定了相應的靜載沉降觀測試驗。根據(jù)設計圖紙，以臺座需要承受得最多荷載為基礎，單端臺座承受的總量為：130T/2=65T。結合現(xiàn)場實際，制定的加載程序為：首先，臺座端頭橫向放置3根6m長工25b型工字鋼，上面縱向均勻放置6根6m長工25b型工字鋼，作為加載底板支撐；然后，工字鋼上面橫向鋪設80 根[50 型槽鋼，作為加載平臺；最后，在平臺上面均勻碼放沙袋，每袋45kg，每12×10×50kg=6000kg。

為了準確記錄臺座在試驗前后的沉降數(shù)據(jù)，加載前由測量班測出臺座頂面初始標高。并在測點用紅油漆做好標記。加載完成后，在平臺在四角各設置一個觀測點，每隔6 小時觀測一次，經(jīng)過48 小時觀測，臺座的沉降值僅為2mm，根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/TF50-2011)及相關規(guī)范關于臺座的有關規(guī)定，臺座符合T梁預制施工要求[3]。

7 使用效果

（1）臺座在預制使用過程中，每預制完成一根，都對臺座外觀、基礎是否產(chǎn)生裂縫及下沉進行觀測，均未發(fā)現(xiàn)有明顯的變化；同時，在每個臺座頂面上定點設置水平觀測點，采用精密水準儀進行水準測量，每個臺座平均周轉使用12次，最大沉降臺座累計下沉2.5mm，且基本屬于整條臺座均勻下沉，對T 梁預制質量不會產(chǎn)生任何影響。因此，采用地基換填、設計合理的臺座結構等有效措施，在軟土地基上設置預制場是可行的。（2）經(jīng)過對所有30mT梁出坑時上拱值檢測得出，梁體出坑時最大上拱值不超過26mm，說明臺座按20mm設置上拱值也是合理的。

8 結束語

T梁臺座作為整個預制場施工中最基本的承力結構，必須進行施工工藝設計，應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。對于設置在軟土地基上T梁預制場，選擇合理而施工簡單的臺座結構，不僅能減少物資消耗，節(jié)約成本，還能減少施工時間，提高施工效率，獲取良好的經(jīng)濟效益。

如果草率的進行臺座施工，在后期T梁預制過程中，就會因臺座設計不合理而產(chǎn)生的沉降、裂縫、扭曲等破壞，將直接影響到T梁的質量。輕則造成T梁混凝土產(chǎn)生裂縫，嚴重的直接導致T梁報廢。工欲善其事必先利其器。所以，在沿海軟基區(qū)必須進行相應的軟基處理，以確保臺座有足夠的強度和剛度。同時要對臺座進行靜載試驗，只有在試驗結果合格后才能進行下一步施工。