朱懷志，張 峰，倪海明

（1.金達(dá)煤炭有限責(zé)任公司，山東 滕州 277500；2.山東科技大學(xué) 礦山災(zāi)害預(yù)防控制省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地，山東 青島 266590；3.山東科技大學(xué) 礦業(yè)與安全工程學(xué)院，山東 青島 266590）

煤礦災(zāi)害種類繁多，沖擊地壓就是其中一種，沖擊地壓是采掘過程中富含彈性勢(shì)能的煤巖體被瞬間拋出的動(dòng)力學(xué)現(xiàn)象，往往對(duì)礦井的正常生產(chǎn)造成干擾[1-3]。由于沖擊地壓的復(fù)雜性，對(duì)其發(fā)生機(jī)理、發(fā)生規(guī)律尚未形成統(tǒng)一判斷標(biāo)準(zhǔn)，其預(yù)防與治理在煤礦生產(chǎn)中尚屬難以克服的問題[4-5]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)沖擊地壓的發(fā)生機(jī)理進(jìn)行了大量研究，形成了多種沖擊地壓誘發(fā)理論[6-13]，主要包含強(qiáng)度理論、能量理論、沖擊傾向性理論、剛度理論、失穩(wěn)理論、三準(zhǔn)則理論。同時(shí)在沖擊地壓防治措施方面也取得了諸多成果[14-21]，主要采用經(jīng)驗(yàn)類比法、局部探測(cè)法、系統(tǒng)檢測(cè)法來對(duì)沖擊地壓進(jìn)行預(yù)測(cè)，并通過采用合理的開拓設(shè)計(jì)及開采方式、開采保護(hù)層、煤層高壓注水以及深孔爆破卸壓、大直徑鉆孔卸壓等解危措施來治理沖擊地壓。綜上所述，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)沖擊地壓的研究主要分為誘發(fā)機(jī)制和防治措施2 個(gè)方面，但對(duì)于深部分層開采條件下的沖擊地壓的研究還鮮有涉及。以鮑店煤礦103下06工作面的開采為工程背景，首先分析了自然因素和技術(shù)因素對(duì)沖擊地壓的影響。然后對(duì)103上06 工作面和103下06 工作面的開采進(jìn)行模擬。進(jìn)而通過分析實(shí)驗(yàn)和模擬的結(jié)果判定其沖擊誘因，并進(jìn)一步獲取沖擊地壓發(fā)生的可能性。最后根據(jù)實(shí)際情況提出保護(hù)層開采條件下的沖擊地壓防治措施。

1 103下06工作面沖擊影響因素

1.1 工作面概況

103下06 工作面處于礦井東南部，地面平均標(biāo)高+42.06 m，整個(gè)采煤工作面處于十采區(qū)，平均標(biāo)高-450 m。該工作面所處的兗州向斜走向?yàn)?0°～110°、傾向?yàn)?0°～20°，南高北低、西高東低。該工作面在向斜的偏南方位，東鄰設(shè)計(jì)切眼①，西鄰?fù)２删€，南鄰 103下07 工作面，北鄰 103下05 工作面，上方是 103上06、103上07 工作面。煤層為黑煤，整體為半亮煤，少量為暗煤，煤層厚度 3.01～4.34 m，平均3.33 m，煤層傾角 2°～24°，平均 10°。3上煤與 3下煤層間距為 9.34～11.14 m。

1.2 沖擊地壓影響因素

1.2.1 地質(zhì)因素

1）開采深度。103下06 工作面埋深 467～537 m，平均502 m，采掘期間Wt（沖擊地壓發(fā)生概率）不超過 0.1，最大地應(yīng)力 σmax＜40 MPa。因此，開采深度對(duì)該工作面沖擊地壓的影響很小。

2）煤巖的物理力學(xué)性質(zhì)及特征。3下煤層沖擊傾向性鑒定結(jié)果見表1。3下煤層的各項(xiàng)指標(biāo)均符合沖擊傾向性的標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)鑒定結(jié)果可以認(rèn)定3下煤層具有強(qiáng)沖擊傾向性。

3）巖層的沖擊傾向性。頂?shù)装鍥_擊傾向性分類、名稱及分類指數(shù)見表2。從物理學(xué)力學(xué)測(cè)試資料得知，頂板屬于無沖擊傾向的I 類。底板巖層的彎曲能量指數(shù)為101.22 kJ，可以認(rèn)為該煤的底板巖層有弱沖擊傾向性，屬II 類。

4）煤層厚度及其變化。3下煤層厚度穩(wěn)定，在3.01～4.34 m 之間，平均 3.33 m，煤厚變化對(duì)該工作面沖擊地壓危險(xiǎn)的影響不大。

表1 3 下煤層沖擊傾向性鑒定結(jié)果Table 1 Bursting liability of No.3 lower coal seam

表2 頂?shù)装鍥_擊傾向性分類、名稱及分類指數(shù)Table 2 The classification, name and index of bursting liability on roof & floor

5）頂板巖層的結(jié)構(gòu)特征。發(fā)生沖擊地壓的巖層中，大部分厚度參數(shù)值Lst大于50。頂板厚度特征參數(shù)理論值Lst見表3。根據(jù)103下06 工作面綜合柱狀圖及工作面頂板巖性特征，得出頂板厚度特征參數(shù)理論值為：Lst=Σ（hi·ri）/Σhi= 30.56 ＜50。因此，103下06 工作面的頂板結(jié)構(gòu)特征對(duì)其沖擊地壓災(zāi)害的影響不大。

表3 頂板厚度特征參數(shù)理論值LstTable 3 Theoretical values of roof thickness characteristic parameters Lst

6）頂板活動(dòng)。103下06 工作面直接頂為厚 2.19 m 的粉砂巖，其垮落后導(dǎo)致采空區(qū)基本頂懸露。懸露的部分的應(yīng)力會(huì)轉(zhuǎn)移到工作面的煤體上。而隨工作面的不斷往前推進(jìn)，會(huì)出現(xiàn)周期性的礦壓顯現(xiàn)。同時(shí)，3下煤層工作面開采會(huì)引起3上煤層采空區(qū)上覆巖層的再運(yùn)動(dòng)，容易引起工作面沖擊地壓。

7）地質(zhì)構(gòu)造。103下06 工作面位于兗州向斜的南翼（靠近向斜的軸部），受褶曲影響，開挖運(yùn)輸巷東段、設(shè)計(jì)開切眼①和開切眼②的過程中可能會(huì)導(dǎo)致局部應(yīng)力集中現(xiàn)象。同時(shí)，當(dāng)工作面推進(jìn)到至褶曲周圍時(shí)，有可能發(fā)生沖擊地壓。

1.2.2 開采技術(shù)因素

除了自然因素外，還存在多種沖擊地壓影響因素，比如開采條件、生產(chǎn)技術(shù)條件等。煤巖體應(yīng)力集中之時(shí)，往往發(fā)生沖擊地壓，而應(yīng)力集中往往又與采區(qū)內(nèi)的采煤面的布置方式、頂?shù)装宓闹卫泶胧⒚褐牧粼O(shè)等有關(guān)。

1）工作面布局。103下06 工作面形狀不規(guī)則（圖1）。設(shè)計(jì)開切眼②位于工作面擴(kuò)面階段，局部應(yīng)力集中程度較高。

圖1 103 下 06 工作面Fig.1 Location of lower 103-06 face

2）停采線位置。當(dāng)停采線參差不齊或者外錯(cuò)相鄰工作面停采線時(shí)，其附近應(yīng)力集中程度很高，導(dǎo)致沖擊危險(xiǎn)程度升高。103下06 工作面停采線與103下05、103下04 對(duì)齊，且位于 103上06、103上07工作面停采線內(nèi)側(cè)，有效降低了停采線處應(yīng)力集中程度。

3）頂板管理方法。103下06 工作面直接頂為厚2.19 m 的粉砂巖，基本頂由致密堅(jiān)硬、厚7.08 m 的粉細(xì)砂巖互層構(gòu)成。在工作面推進(jìn)過程中往往有懸頂形成，當(dāng)懸頂不能及時(shí)垮落時(shí)，會(huì)引發(fā)沖擊地壓，必要時(shí)需采取深孔爆破技術(shù)處理頂板進(jìn)行強(qiáng)制放頂。同時(shí)，由于103下06 工作面處于3上煤層采空區(qū)下方，為被保護(hù)層卸壓開采，對(duì)工作面礦壓起控制作用的覆巖在一定厚度內(nèi)受保護(hù)層卸壓影響，減弱了頂板沖擊傾向。

4）區(qū)段煤柱。煤體中應(yīng)力集中的程度受煤柱寬度的制約，一般是正相關(guān)關(guān)系。103下06 工作面與103下05 工作面2 個(gè)采空區(qū)之間的屈服煤柱寬3 m，煤柱中的垂直應(yīng)力較小，發(fā)生沖擊地壓的可能性較小。因此，103下06 工作面回采期間運(yùn)輸巷側(cè)煤柱總體的沖擊危險(xiǎn)性較小。

5）開采方法。在掘進(jìn)和回采過程中，煤巖體支撐應(yīng)力的分布取決于開采方法的選擇、回采巷道的布置以及控頂方式。由于103下06 工作面煤層厚度平均為3.33 m，適合采用綜合機(jī)械化一次性采全高采煤法。采用該方法采煤時(shí)推進(jìn)速度快，同時(shí)工作面較長(zhǎng)，頂板暴露面積較大，導(dǎo)致應(yīng)力變大，發(fā)生沖擊地壓的可能性增加。而103下06 工作面覆巖在一定厚度內(nèi)受保護(hù)層卸壓影響較容易垮落，減弱了頂板沖擊危險(xiǎn)。在回采過程中應(yīng)加強(qiáng)頂板活動(dòng)的監(jiān)測(cè)，提高工作面支架初撐力和超前支護(hù)強(qiáng)度，合理控制工作面推進(jìn)速度。

2 動(dòng)靜載荷疊加誘沖機(jī)理

為了進(jìn)一步檢驗(yàn)動(dòng)靜荷載疊加誘沖原理，利用PFC 對(duì)現(xiàn)場(chǎng)情況進(jìn)行了模擬，并與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

2.1 數(shù)值模型

為便于研究在工作面開挖過程中的上覆巖層形變破壞規(guī)律，在數(shù)值模擬中忽略節(jié)理裂隙、各向異性及工作面支護(hù)作用的影響。按照地質(zhì)柱狀圖厚度比進(jìn)行建模，模型長(zhǎng)1 600 mm，高1 600 mm，顆粒層間共布置11 層，粒徑比為1.56，其中最小粒徑為0.3 mm，傾角與煤層傾角保持一致為11°，顆粒流數(shù)值模擬模型如圖2。數(shù)值型的力學(xué)參數(shù)見表4。

圖2 顆粒流數(shù)值模擬模型Fig.2 Numerical model by PFC

表4 巖石細(xì)觀力學(xué)性質(zhì)參數(shù)Table 4 Mesoscopic mechanical parameters of each rock steatum

2.2 103下06工作面靜載分析

以層間距為變量，模擬3下煤層與3上煤層的開采過程，研究開采結(jié)束后不同層間距條件下靜載對(duì)保護(hù)煤層底板巖體與被保護(hù)煤層頂板巖體的變形破壞情況。不同層間距下的被保護(hù)煤層塑變規(guī)律如圖3。

由圖3（a）可以看出，隨煤層間距由小變大，其底板被破壞的深度呈現(xiàn)明顯的階段性。當(dāng)層間距小于20 m 時(shí)，保護(hù)煤層底板巖體與被保護(hù)煤層頂板巖體的破壞相互貫通，層間巖體受上層煤體開采擾動(dòng)的影響而完全破壞，層間距越小，被破壞的程度越高。由圖3（b）可以看出，被保護(hù)煤層頂?shù)装逶诒Ｗo(hù)煤層開采擾動(dòng)影響下，處于層間巖體完全破壞階段的被保護(hù)煤體頂板巖層與保護(hù)煤層底板在層間巖體厚度不超過20 m 時(shí)，頂板的塑變區(qū)將直接貫通至頂部。

3上煤與 3下煤間距為 9.34～11.14 m。3上與 3下煤層開采完成后上覆巖層破壞示意圖如圖4。103下06工作面在解放開采的過程中，層間巖體受3上煤體開采擾動(dòng)的影響而完全破壞，被破壞的程度較高。

103下06 工作面上方為已回采完畢的103上06和103上07 工作面，根據(jù)上述巖性分析和數(shù)值模擬結(jié)果可知，被解放的3下煤體單元的應(yīng)力水平不僅低于其原巖應(yīng)力水平，而且低于保護(hù)煤層的原巖應(yīng)力水平，具有很好的解放效果。

由于103下06 工作面經(jīng)過保護(hù)層卸壓開采，自重應(yīng)力場(chǎng)和構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)相對(duì)減弱，靜載荷在103下06 工作面回采期間對(duì)沖擊危險(xiǎn)的影響不大。

2.3 103下06工作面采動(dòng)分析

2.3.1 垮落規(guī)律

為研究煤層開挖過程中3下煤層上覆巖層的運(yùn)移及破壞規(guī)律，特模擬了3上與3下煤層的全部開采過程。工作面推進(jìn)步距為5 m，且每次推進(jìn)25 m，3上煤層垮落帶、3上煤層上覆巖層、3上煤層采空區(qū)上賦巖層隨之發(fā)生變化，不斷地產(chǎn)生裂隙、破斷、垮落，上覆巖層垮落和再運(yùn)動(dòng)情況如圖5。

1）3上采空區(qū)巖層的再運(yùn)動(dòng)?？迓浜蟮目迓鋷г?下煤層開采時(shí)基本不會(huì)再運(yùn)動(dòng)，可排除其對(duì)后期3下煤層的擾動(dòng)影響；3下煤層與 3上煤層間距 10.24 m，其中有2.19 m 的垮落帶和 7.08 m 的基本頂，模擬過程中隨著3下煤層開采的推進(jìn)，由于受到之前開采的擾動(dòng)、本次開采的擾動(dòng)以及垮落帶自身的重力作用，使得層間巖體被破壞程度較高，103下06 工作面上覆巖層存儲(chǔ)的大量彈性能由于受到巖層運(yùn)動(dòng)影響而瞬間釋放。3下煤層開采結(jié)束后，3上煤層上部自下而上2層厚度分別為17.21 m 和 11.45 m 的中砂巖和粉砂巖受到周期來壓的影響層與層之間出現(xiàn)離層，裂隙逐漸發(fā)育，這2 層砂巖并未實(shí)現(xiàn)垮落；根據(jù)巖梁斷裂與基本頂周期斷裂釋放的彈性能的對(duì)應(yīng)關(guān)系可知，巖梁斷裂尺度越大，其釋放的彈性勢(shì)能也越大，進(jìn)而形成的動(dòng)載擾動(dòng)作用將越強(qiáng)；自上而下的覆巖運(yùn)動(dòng)的運(yùn)動(dòng)幅度越大，其斷裂的尺度也將越大。工作面繼續(xù)向前推進(jìn)，隨時(shí)都面臨垮落的危險(xiǎn)。

2）高位覆巖運(yùn)動(dòng)。103下06 工作面上方存在厚200 m 左右的“巨厚紅層”（巨厚粉細(xì)砂巖），回采過程中可能引發(fā)高位覆巖運(yùn)動(dòng)；綜合數(shù)值模擬過程中高位覆巖的運(yùn)動(dòng)情況，加之相鄰103下03、103下04、103下05 工作面回采期間的礦震活動(dòng)，尚未發(fā)現(xiàn)較高位置大能量礦震活動(dòng)。

2.3.2 裂隙產(chǎn)生規(guī)律

3上工作面開采后，上覆巖層巖石受到的拉應(yīng)力或者壓應(yīng)力超過其自身強(qiáng)度時(shí)，就會(huì)在巖石內(nèi)部的弱結(jié)構(gòu)面開始產(chǎn)生細(xì)微的斷裂裂紋，按照產(chǎn)生的時(shí)間進(jìn)行對(duì)裂紋的數(shù)目進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。巖層垮落實(shí)驗(yàn)中聲發(fā)射事件數(shù)的監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖6。

圖6 聲發(fā)射事件數(shù)的動(dòng)態(tài)變化Fig.6 Dynamic change of rock acoustic emission

盡管不同工作面實(shí)驗(yàn)結(jié)果不完全一致，但實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示出共同的特征：

1）開挖3上煤層時(shí)，巖層受到采動(dòng)影響，煤層上覆巖層受到開采擾動(dòng)及垮落的影響，出現(xiàn)聲發(fā)射事件，且隨著時(shí)間的推進(jìn)，巖層逐漸趨于穩(wěn)定。

2）在開挖 3下煤層時(shí)，3上煤層和 3下煤層中間的巖層在采動(dòng)的影響下發(fā)生垮落，由于層間距平均為10.24 m 加上之前垮落的 3上煤層垮落帶，3上煤層上覆巖層受擾動(dòng)影響較大，產(chǎn)生較為明顯的聲發(fā)射現(xiàn)象。

3）在開采結(jié)束后一次來壓時(shí)，關(guān)鍵層受影響不大，沒有斷裂，擾動(dòng)影響主要停留在3上煤層上覆巖層的最下面2 層，此階段出現(xiàn)少量的聲發(fā)射事件。

4）在開采結(jié)束后二次來壓，產(chǎn)生的裂隙數(shù)量有所增多，3上煤層上覆巖開始產(chǎn)生離層，聲發(fā)射事件明顯增多。

5）隨著后期覆巖運(yùn)動(dòng)逐漸減少，聲發(fā)射事件明顯減少，并逐漸穩(wěn)定。

綜上分析，工作面頂板及3上采空區(qū)覆巖再運(yùn)動(dòng)是103下06 工作面采動(dòng)動(dòng)載主要?jiǎng)恿υ?，而震源能量大小、工作面之間距離及煤巖介質(zhì)的物理化學(xué)性質(zhì)都對(duì)下方采掘空間的擾動(dòng)程度產(chǎn)生影響。

3 103下06工作面沖擊危險(xiǎn)防治體系

3.1 沖擊危險(xiǎn)監(jiān)測(cè)預(yù)警體系

根據(jù)103下06 工作面的地質(zhì)和開采條件，利用綜合指數(shù)法和多因素耦合分析方法，評(píng)估其發(fā)生沖擊地壓的可能性，把沖擊地壓高危部分和沖擊地壓重點(diǎn)監(jiān)視部分進(jìn)行劃分。在初期評(píng)價(jià)的基礎(chǔ)上，采用SOS 微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)103下06 工作面存在的沖擊地壓發(fā)生風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行不同時(shí)段不同區(qū)域的監(jiān)測(cè)。采用鉆屑法對(duì)有突出風(fēng)險(xiǎn)性的局部區(qū)域進(jìn)行驗(yàn)證，對(duì)其危險(xiǎn)等級(jí)進(jìn)行評(píng)定，若存在的風(fēng)險(xiǎn)很高，必須采取弱化減沖措施，以達(dá)到減弱、消除工作面沖擊地壓危險(xiǎn)影響的目的。

對(duì)于103下06 工作面存在沖擊地壓的高危部分，結(jié)合初期綜合分析、區(qū)域預(yù)測(cè)與即時(shí)監(jiān)測(cè)預(yù)警、重點(diǎn)監(jiān)測(cè)，構(gòu)建了可靠性高、簡(jiǎn)單有效、易于操作的預(yù)測(cè)沖擊地壓危險(xiǎn)性的技術(shù)體系，103下06 工作面沖擊地壓分區(qū)分級(jí)監(jiān)測(cè)技術(shù)體系如圖7。

圖7 103 下06 工作面沖擊地壓分區(qū)分級(jí)監(jiān)測(cè)技術(shù)體系Fig.7 The technology system of impact pressure subdivision grading monitoring

3.2 沖擊危險(xiǎn)解危體系

103下06 工作面沖擊地壓危險(xiǎn)防治體系如圖8。根據(jù)監(jiān)測(cè)、分析、預(yù)警的結(jié)果，確定不同的危險(xiǎn)等級(jí)，采用相應(yīng)的處理方案。將大直徑鉆孔卸壓、煤體卸壓爆破等方法綜合使用，可以實(shí)現(xiàn)103下06 工作面沖擊危險(xiǎn)區(qū)域的防范與主動(dòng)解危，主要目的如下：①降低煤體強(qiáng)度及應(yīng)力集中程度使，將煤體的應(yīng)力高峰區(qū)向巖體深部轉(zhuǎn)移；②減小動(dòng)態(tài)擾動(dòng)對(duì)高應(yīng)力煤體的影響，降低覆巖破斷等震源產(chǎn)生的能量；③通過綜合解危措施，減少?zèng)_擊地壓的危險(xiǎn)性。搭配使用沖擊危險(xiǎn)區(qū)域的防范解決措施是實(shí)際應(yīng)用的重要一步，首先確定需要進(jìn)行解危的范圍，然后根據(jù)實(shí)際地點(diǎn)條件，選擇合理的解危措施。

圖8 103 下06 工作面沖擊危險(xiǎn)解危體系Fig.8 The system of risk mitigation

4 結(jié) 論

1）導(dǎo)致103下06 工作面沖擊地壓危害的主要因素有：①3下煤層的強(qiáng)沖擊傾向性；②覆巖的再運(yùn)動(dòng)（礦震動(dòng)載）；③工作面布局；④兗州向斜等地質(zhì)構(gòu)造。工作面運(yùn)輸巷掘進(jìn)期間危險(xiǎn)指數(shù)Wt=0.46，沖擊危險(xiǎn)狀態(tài)等級(jí)為弱沖擊危險(xiǎn)狀態(tài)；工作面回采期間沖擊危險(xiǎn)指數(shù)Wt=0.43，沖擊危險(xiǎn)狀態(tài)等級(jí)為弱沖擊危險(xiǎn)狀態(tài)。

2）受 3上煤層開采卸壓影響，103下06 工作面基本頂運(yùn)動(dòng)對(duì)工作面的擾動(dòng)相對(duì)減弱。本工作面的開采引起3上采空區(qū)上覆巖層的再運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致上覆巖層運(yùn)動(dòng)釋放的彈性能對(duì)本工作面造成更強(qiáng)烈的動(dòng)載擾動(dòng)，3下煤層為卸壓煤層，回采過程中可能引發(fā)高位覆巖運(yùn)動(dòng)，又綜合考慮相鄰工作面回采期間的礦震活動(dòng)，尚未發(fā)現(xiàn)較高位置大能量礦震活動(dòng)。

3）PFC 數(shù)值模擬表明，3下煤層開采結(jié)束后懸頂尺寸較大，受到周期來壓的影響，3上上部覆巖中較厚的中砂巖及其粉砂巖之間發(fā)生離層，并隨著開采活動(dòng)裂隙逐漸發(fā)育。3上采空區(qū)巖層的再運(yùn)動(dòng)給之后進(jìn)行的開采工作埋下了安全隱患，建議在開采過程中采取爆破切頂?shù)却胧┙档蜎_擊地壓風(fēng)險(xiǎn)。

4）針對(duì)103下06 工作面沖擊危險(xiǎn)的具體致災(zāi)類型及實(shí)際情況，提出靜載與動(dòng)載協(xié)同監(jiān)測(cè)的監(jiān)測(cè)預(yù)警措施?；夭善陂g靜載監(jiān)測(cè)主要采用鉆屑的方法，動(dòng)載應(yīng)力場(chǎng)監(jiān)測(cè)以微震監(jiān)測(cè)為主。綜合運(yùn)用以上多種監(jiān)測(cè)手段是103下06 工作面沖擊地壓監(jiān)測(cè)預(yù)警的有效措施。

5）結(jié)合103下06 工作面具體情況，針對(duì)性提出了工作面掘進(jìn)、回采期間沖擊地壓危險(xiǎn)卸壓解危方案：在巷道掘進(jìn)及工作面回采期間，建議采用大直徑鉆孔卸壓，煤體卸壓爆破為主的逐級(jí)措施。103下06工作面掘進(jìn)、回采過程中，應(yīng)根據(jù)制定的監(jiān)控預(yù)警與卸壓解危方案并配合效果檢驗(yàn)與安全防護(hù)措施落實(shí)沖擊地壓防治工作，并根據(jù)實(shí)際開采情況及時(shí)調(diào)整實(shí)施工藝與參數(shù)，確保工作面沖擊地壓危險(xiǎn)明顯降低。