張家鳴，張 杰

(1.中鐵隧道局集團(tuán)有限公司勘察設(shè)計(jì)研究院，廣東 廣州 511458；2.中鐵隧道集團(tuán)有限公司，廣東 廣州 511458)

隨著我國(guó)軌道交通施工技術(shù)和裝備制造水平不斷增強(qiáng)，越來(lái)越多的企業(yè)走出國(guó)門(mén)，參與到海外軌道交通項(xiàng)目。盾構(gòu)法具有快速，安全的特點(diǎn)，是海外軌道交通項(xiàng)目首選的施工方法。受各種條件限制，有時(shí)設(shè)計(jì)兩條盾構(gòu)隧道間凈距很小，如何控制后行盾構(gòu)施工對(duì)先行隧道的影響，確保先行隧道的安全穩(wěn)定，是盾構(gòu)隧道施工需重點(diǎn)關(guān)注的問(wèn)題。

文獻(xiàn)[1]對(duì)四條平行盾構(gòu)隧道近距離掘進(jìn)過(guò)程中圍巖與隧道的相互作用及控制方法進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[2]應(yīng)用復(fù)變函數(shù)保角映射理論和Schwarz交替法相結(jié)合的方法,推導(dǎo)出淺埋新建盾構(gòu)隧道施工過(guò)程對(duì)既有隧道變形影響的解析，從而對(duì)不同埋深和不同洞徑條件下新建盾構(gòu)隧道施工對(duì)既有隧道的影響進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[3]對(duì)淺埋雙孔平行隧道平面彈性問(wèn)題的復(fù)變函數(shù)與交替法理論計(jì)算方法進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[4]結(jié)合理論分析、數(shù)值模擬計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)反饋等多種研究手段，對(duì)新建盾構(gòu)隧道施工過(guò)程中對(duì)已建盾構(gòu)隧道縱向和橫向變位、附加彎矩及軸力的影響分布變化規(guī)律進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[5]采用室內(nèi)相似模型試驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算相結(jié)合的研究手段對(duì)圍巖條件、凈距和頂推力等因素作用下，新建盾構(gòu)隧道施工對(duì)已建平行隧道縱向和橫向變形、附加彎矩和軸力的分布變化影響規(guī)律進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[6]對(duì)蘇州市軟土地層小凈距隧道盾構(gòu)施工交互影響機(jī)理進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[7]以天津市地鐵3號(hào)線并行盾構(gòu)隧道為工程背景，對(duì)長(zhǎng)距離并行盾構(gòu)隧道施工的受力和變形以及對(duì)地表沉降的影響進(jìn)行深入研究；文獻(xiàn)[8]和[9]采用MIDAS-GTS有限元軟件對(duì)小凈距隧道進(jìn)行數(shù)值模擬和研究；文獻(xiàn)[10]—[13]分別通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，對(duì)在預(yù)先加固情況下小凈距平行盾構(gòu)隧道施工中后行線掘進(jìn)引起先行線管片附加應(yīng)力和位移變化進(jìn)行研究；文獻(xiàn)[14]和[15]分別闡述了天津市和蘇州市軌道交通地鐵小間距段采取的有效變形控制措施。總的來(lái)看，目前實(shí)測(cè)案例及定量分析的結(jié)論相對(duì)較少，尤其是在未加固情況下小凈距段后行盾構(gòu)掘進(jìn)引起先行線隧道變形情況以及與加固段隧道的變形比較，未查找到相關(guān)文獻(xiàn)數(shù)據(jù)。

本文結(jié)合以色列紅線輕軌盾構(gòu)通過(guò)Herzl街淺埋小凈距隧道施工實(shí)例，通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)掘進(jìn)參數(shù)和自動(dòng)化監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析，探討后行盾構(gòu)施工引起先行隧道變形規(guī)律，同時(shí)對(duì)小凈距加固段和未加固段監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和掘進(jìn)參數(shù)比對(duì)分析，驗(yàn)證預(yù)加固以及合理掘進(jìn)參數(shù)選擇在實(shí)際工程中的積極作用，為今后類(lèi)似工程小凈距段隧道設(shè)計(jì)和施工提供參考。

1 工程概況

某國(guó)紅線輕軌Herzl始發(fā)井到Allenby車(chē)站區(qū)間長(zhǎng)約460 m，采用兩臺(tái)刀盤(pán)直徑7.54 m，盾體長(zhǎng)9.8 m土壓平衡盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)雙線隧道，其中右線隧道為先行隧道，左線隧道為后行隧道，隧道管片外徑7.2 m，內(nèi)徑6.5 m。

1.1 Herzl始發(fā)段隧道位置關(guān)系及地面環(huán)境

Herzl始發(fā)井到Allenby車(chē)站區(qū)間平面上為漸變凈距隧道，左右線最小凈距由0.9 m逐漸增大到5.0 m，隧道埋深由6.2 m逐漸增大到17.5 m。

該區(qū)間施工難度最大，地表環(huán)境最復(fù)雜為始發(fā)段前60 m，該段后行左線隧道距離先行右線隧道凈距僅有0.9 m，最大隧道埋深約6.5 m，需下穿市區(qū)主要道路Herzl街。建于1911年的兩層建筑物L(fēng)001距離左線隧道僅2 m，前期建筑物調(diào)查顯示該建筑物為淺基礎(chǔ)，磚混結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)和墻體已存在多處裂縫，建筑物調(diào)查報(bào)告評(píng)價(jià)現(xiàn)狀為危險(xiǎn)級(jí)別，對(duì)變形控制要求高。Herzl始發(fā)段平面布置圖如圖1所示。

圖1 Herzl始發(fā)段平面布置圖

1.2 Herzl始發(fā)段地質(zhì)情況

根據(jù)地勘資料顯示，Herz始發(fā)段地質(zhì)縱斷面如圖2所示，勘察地下水位位為隧道底部以下2.5 m，詳細(xì)地質(zhì)情況描述如表1所述。

圖2 地質(zhì)縱斷面圖

表1 主要地質(zhì)描述表

2 小凈距施工關(guān)鍵技術(shù)

2.1 加固隔離措施

2.1.1 始發(fā)井端頭旋噴注漿加固

為保證盾構(gòu)始發(fā)安全，同時(shí)考慮到始發(fā)段小凈距和場(chǎng)地情況，對(duì)始發(fā)井端頭隧底以下1 m到隧頂以上2 m，橫向18.2 m縱向11.5 m范圍內(nèi)進(jìn)行旋噴注漿加固，加固體橫向外沿超過(guò)左右線隧道外沿1.5 m，如圖1所示。加固體強(qiáng)度滿足28 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到4 MPa，滲透系數(shù)小于1×10-7m/s。

2.1.2 危險(xiǎn)建筑物與左線隧道間施做隔離樁

為減少左線盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001的影響，保證建筑物安全，左線盾構(gòu)掘進(jìn)前在隧道與建筑物間施做一排Φ80樁中心間隔90 cm隔離樁，如圖1中所示。隔離樁為旋挖鉆孔鋼筋混凝土樁，混凝土等級(jí)B40，位于旋噴加固注漿體上方隔離樁P1～P10樁深6.5 m，其余隔離樁P11～P24深16.5 m，超過(guò)隧道下部約3 m。

2.1.3 小凈距隧道間施做隔離樁

為減少后行左線盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)先行右線盾構(gòu)隧道的影響，在左右線盾構(gòu)掘進(jìn)前，在加固體外小凈距段左右線隧道間預(yù)先施做Φ80樁中心間隔100 cm隔離樁，圖1所示。隔離樁為旋挖鉆孔素混凝土樁，混凝土等級(jí)B20，樁長(zhǎng)達(dá)到隧道以下4 m。

2.1.4 原設(shè)計(jì)先行右線隧道下穿Herzl街段洞內(nèi)注漿加固

因小凈距隧道下穿Herzl街段地面無(wú)施做隔離樁條件，原設(shè)計(jì)左線后行盾構(gòu)掘進(jìn)前在先行右線隧道內(nèi)對(duì)左隧道進(jìn)行注漿預(yù)加固，相應(yīng)部位右線隧道管片預(yù)留注漿孔，加固區(qū)域斷面如圖3所示。

設(shè)計(jì)從先行右線隧道內(nèi)對(duì)相應(yīng)地層進(jìn)行滲透注漿，注漿管采用外徑約34 mm PVC袖閥管，漿液采用A6超細(xì)水泥，水灰比1.5∶1，注漿壓力控制0.2～0.6 MPa。設(shè)計(jì)要求加固體單軸抗壓強(qiáng)度不低于2 MPa，滲透系數(shù)小于1×10-7m/s。

因加固地層主要為密實(shí)細(xì)砂層，且位于地面水位以上，實(shí)施過(guò)程中注漿壓力小漿液無(wú)法注入地層，注漿壓力大無(wú)法達(dá)到滲透注漿目的，現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了多次試注漿試驗(yàn)，均無(wú)法取出完整芯樣，達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，后經(jīng)設(shè)計(jì)同意決定取消該段洞內(nèi)注漿加固。

2.2 小凈距段主要監(jiān)測(cè)措施

2.2.1 危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001監(jiān)測(cè)

在危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001靠近隧道側(cè)布設(shè)4個(gè)水準(zhǔn)沉降點(diǎn)，采用手動(dòng)監(jiān)測(cè)，同時(shí)在靠近隧道側(cè)建筑物頂部布設(shè)2個(gè)棱鏡，采用徠卡TM50全站儀進(jìn)行自動(dòng)化監(jiān)測(cè)，左線盾構(gòu)掘進(jìn)通過(guò)期間手動(dòng)水準(zhǔn)監(jiān)測(cè)頻率2次/d，自動(dòng)化棱鏡監(jiān)測(cè)頻率1次/h，及時(shí)反饋監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)指導(dǎo)盾構(gòu)掘進(jìn)。測(cè)點(diǎn)平面布設(shè)位置如圖1所示。

設(shè)計(jì)文件對(duì)左線盾構(gòu)側(cè)穿危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001沉降進(jìn)行三級(jí)預(yù)警管控，建筑物L(fēng)001沉降預(yù)警表見(jiàn)表2。

表2 建筑物L(fēng)001沉降預(yù)警表

2.2.2 小凈距先行隧道洞內(nèi)監(jiān)測(cè)

因小凈距段洞內(nèi)注漿加固取消，設(shè)計(jì)在后行左線隧道掘進(jìn)過(guò)程中對(duì)右線隧道已成型管片第12環(huán)、16環(huán)、19環(huán)、22環(huán)、25環(huán)、28環(huán)、31環(huán)和34環(huán)布設(shè)監(jiān)測(cè)斷面，采用徠卡TM50全站儀進(jìn)行管片位移自動(dòng)化監(jiān)測(cè)，左線盾構(gòu)掘進(jìn)期間監(jiān)測(cè)頻率1次/h，及時(shí)反饋數(shù)據(jù)指導(dǎo)左線盾構(gòu)掘進(jìn)，防止左線盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中對(duì)右線隧道造成破壞性影響。每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面布設(shè)4個(gè)棱鏡，編號(hào)和布設(shè)位置如圖3所示。

圖3 監(jiān)測(cè)斷面棱鏡布設(shè)圖

設(shè)計(jì)文件對(duì)左線盾構(gòu)掘進(jìn)引起的已成型右線隧道管片位移值進(jìn)行三級(jí)預(yù)警管控，右線隧道管片位移預(yù)警表見(jiàn)表3。

表3 右線隧道管片位移預(yù)警表

2.3 后行左線隧道盾構(gòu)掘進(jìn)控制技術(shù)

1)土壓力控制。原設(shè)計(jì)計(jì)算土壓值為0.05 MPa，參考先行右線盾構(gòu)該段實(shí)際掘進(jìn)土壓平均值為0.07 MPa，且地面沉降控制較好，確定后行左線盾構(gòu)掘進(jìn)土壓控制在0.06～0.08 MPa，掘進(jìn)過(guò)程中根據(jù)地面和右線隧道變形情況微調(diào)。

2)掘進(jìn)速度控制。掘進(jìn)速度過(guò)快和過(guò)慢對(duì)控制地層變形均不利，側(cè)穿危險(xiǎn)建筑物和下穿Herzl街期間左線盾構(gòu)掘進(jìn)速度控制在20～40 mm/min。

3)總推力、刀盤(pán)轉(zhuǎn)速和刀盤(pán)扭矩。根據(jù)前期右線盾構(gòu)掘進(jìn)情況，確定側(cè)穿危險(xiǎn)建筑物和下穿Herzl街期間控制總推力不大于2 500 T，刀盤(pán)轉(zhuǎn)速應(yīng)控制在1.2～1.5 r/min，刀盤(pán)扭矩不大于4 500 kN·m。推進(jìn)時(shí)，通過(guò)減小總推力、掘進(jìn)速度及做好渣土改良來(lái)降低刀盤(pán)扭矩。

4)姿態(tài)控制。嚴(yán)格控制4組推進(jìn)油缸分區(qū)油缸行程差及鉸接油缸行程差，確保盾構(gòu)推進(jìn)軸線與設(shè)計(jì)軸線相吻合，姿態(tài)調(diào)整控制在±50 mm以?xún)?nèi)，每環(huán)糾偏量控制在6 mm以?xún)?nèi)，防止過(guò)度糾偏造成的蛇形和地層擾動(dòng)。

5)出渣量控制。嚴(yán)格控制每環(huán)出渣量，要求每環(huán)實(shí)際出渣量與理論出渣量80 m3偏差控制在10%以?xún)?nèi)。掘進(jìn)過(guò)程中根據(jù)油缸行程動(dòng)態(tài)比對(duì)實(shí)際出渣量與理論出渣量，并及時(shí)進(jìn)行修正。

6)同步注漿和二次注漿。保證6路注漿管同時(shí)進(jìn)行同步注漿，每環(huán)同步注漿量7.7～8.3 m3，按照1.3～1.4倍理論計(jì)算量控制。盾尾后5環(huán)開(kāi)始進(jìn)行二次注漿，二次注漿壓力控制在0.3～0.6 MPa，注漿量根據(jù)監(jiān)測(cè)情況調(diào)整。

3 應(yīng)急措施

左線盾構(gòu)側(cè)穿危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001和下穿Herzl街期間采取應(yīng)急措施如下：

1)現(xiàn)場(chǎng)成立臨時(shí)應(yīng)急指揮部，統(tǒng)一指揮協(xié)調(diào)期間掘進(jìn)施工。

2)提前疏散建筑物內(nèi)居民，盾構(gòu)側(cè)穿建筑物前后對(duì)建筑物進(jìn)行詳細(xì)調(diào)查評(píng)定，確定安全后進(jìn)行居民回遷。

3)安排專(zhuān)人對(duì)建筑物、Herzl街和右線已成型隧道進(jìn)行24 h巡查，發(fā)現(xiàn)異常情況及時(shí)反饋上報(bào)應(yīng)急指揮部。

4)監(jiān)測(cè)工程師每小時(shí)分析監(jiān)測(cè)結(jié)果，通報(bào)應(yīng)急指揮部，應(yīng)急指揮部結(jié)合掘進(jìn)情況和巡視結(jié)果，下達(dá)掘進(jìn)指令。

5)先行右線隧道洞內(nèi)儲(chǔ)備型鋼材料，如管片變形達(dá)到Ⅱ級(jí)預(yù)警標(biāo)準(zhǔn)，立即停止左線盾構(gòu)掘進(jìn)，并在右線隧道內(nèi)架設(shè)臨時(shí)鋼支撐。

6)當(dāng)?shù)鼐欤R時(shí)封路車(chē)輛和設(shè)施在現(xiàn)場(chǎng)待命，如發(fā)生緊急情況，及時(shí)封閉Herzl街。

4 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

4.1 危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001監(jiān)測(cè)結(jié)果

左線后行盾構(gòu)于2018-04-12 T 15:00—04-15 T 06:00側(cè)穿危險(xiǎn)建筑物L(fēng)001，建筑物水準(zhǔn)沉降和棱鏡監(jiān)測(cè)沉降歷時(shí)曲線如圖4和圖5所示。

圖4 建筑物水準(zhǔn)點(diǎn)沉降歷時(shí)曲線

圖5 建筑物棱鏡沉降歷時(shí)曲線

監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示左線盾構(gòu)側(cè)穿過(guò)程中引起建筑物沉降變化非常小，最終監(jiān)測(cè)結(jié)果水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)L001-LB01累計(jì)沉降-0.2 mm，L001-LB02累計(jì)沉降0.9 mm，棱鏡L001-RP01累計(jì)沉降0.1 mm，L001-RP02累計(jì)沉降0.9 mm。建筑物水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)、棱鏡監(jiān)測(cè)結(jié)果和變化趨勢(shì)基本相符，自動(dòng)化監(jiān)測(cè)棱鏡監(jiān)測(cè)結(jié)果每日下午波動(dòng)較明顯，分析主要因現(xiàn)場(chǎng)太陽(yáng)直射，氣溫高引起的觀測(cè)誤差增大，同時(shí)棱鏡埋設(shè)于建筑物頂部，受太陽(yáng)直射氣溫升高影響，建筑物自身也存在溫度變形。

4.2 右線隧道管片位移監(jiān)測(cè)結(jié)果

4.2.1 右線隧道管片變形監(jiān)測(cè)結(jié)果統(tǒng)計(jì)

左線后行盾構(gòu)于2018-04-12 T 15:00—04-17 T 02:00期間掘出加固體并通過(guò)Herzl街小凈距段，洞內(nèi)自動(dòng)化全站儀系統(tǒng)從2018-04-05 T 13:00—04-17 T 10:00持續(xù)采集管片變形數(shù)據(jù)。

監(jiān)測(cè)結(jié)果中X方向代表隧道橫向方向，“+”代表向后行左線隧道方向位移，“-”代表遠(yuǎn)離左線隧道方向位移；Y方向代表隧道縱向方向，“+”代表沿盾構(gòu)前進(jìn)方向位移，“-”代表沿盾構(gòu)前進(jìn)反方向位移；Z方向代表垂直方向，“+”代表上升，“-”代表下沉。對(duì)每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面中各棱鏡監(jiān)測(cè)過(guò)程中記錄到的最大值和最終值進(jìn)行了詳細(xì)統(tǒng)計(jì)，右線隧道管片變形統(tǒng)計(jì)表見(jiàn)表4。

表4 右線隧道管片變形統(tǒng)計(jì)表

從統(tǒng)計(jì)表4可以看出左線后行盾構(gòu)通過(guò)對(duì)右線先行隧道產(chǎn)生變形有以下特點(diǎn)：

1)靠近左線隧道棱鏡RP01和RP02變形比較明顯，其中主要表現(xiàn)為RP01向左線隧道方向的位移，RP02向左線隧道方向的位移和沉降，右線隧道左側(cè)拱腰RP01向左線隧道位移值最大，其值約為上部拱腰位置RP02位移值2倍， Ring22-RP01過(guò)程中監(jiān)測(cè)到的最大位移10.6 mm。遠(yuǎn)離左線隧道側(cè)的棱鏡RP03和RP04各方向變形均較小，說(shuō)明在左線盾構(gòu)通過(guò)期間，右線隧道靠近左線隧道側(cè)水平方向受到明顯拉伸，其中隧道左側(cè)拱腰位置拉伸效果最為明顯，右線隧道遠(yuǎn)離左線隧道側(cè)變形較小。

2)監(jiān)測(cè)變形統(tǒng)計(jì)表中最終值較監(jiān)測(cè)過(guò)程中的最大值有明顯減小，減小幅度在40%左右，說(shuō)明左線隧道通過(guò)后，受左線隧道同步注漿和二次注漿對(duì)地層的填充作用，右線隧道變形有明顯的回縮。

3)監(jiān)測(cè)變形統(tǒng)計(jì)表中埋設(shè)與隧道隔離樁范圍內(nèi)的Ring12，Ring16和Ring34監(jiān)測(cè)斷面結(jié)果明顯小于其它斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果，說(shuō)明左右線隧道間施做的隔離樁增大了右線隧道抗側(cè)向位移剛度，對(duì)減小先行右線隧道位移起到了顯著效果。

4)各監(jiān)測(cè)斷面棱鏡沿隧道縱向方向的位移變化均較小，說(shuō)明后行左線隧道掘進(jìn)過(guò)程中未為對(duì)先行右線隧道產(chǎn)生沿隧道縱向方向的變形。

4.2.2 右線隧道管片位移過(guò)程

通過(guò)對(duì)比總結(jié)先行隧道測(cè)點(diǎn)在后行盾構(gòu)通過(guò)全過(guò)程中位移-歷時(shí)曲線特點(diǎn)，發(fā)現(xiàn)測(cè)點(diǎn)位移過(guò)程中依次經(jīng)歷了緩慢變形，急劇突變，峰值持續(xù)，明顯回縮和趨勢(shì)穩(wěn)定這5個(gè)階段，典型測(cè)點(diǎn)位移-歷時(shí)曲線圖如圖6所示。

分析先行隧道靠近后行隧道側(cè)在后行盾構(gòu)到達(dá)前和通過(guò)時(shí)產(chǎn)生明顯的卸載效應(yīng)，盾構(gòu)通過(guò)后隨著同步注漿和二次注漿填充，側(cè)向壓力加載，水平位移有明顯回縮，同步注漿和二次注漿漿液凝固后，隧道變形逐漸趨穩(wěn)。在卸載過(guò)程中，彎矩變化最大值出現(xiàn)在先行隧道卸載一側(cè)中部，以隧道外側(cè)受拉為主[7]，與本工程監(jiān)測(cè)結(jié)果中同一斷面RP01水平位移值最大的結(jié)果吻合。

圖6 Ring22-RP01位移-歷時(shí)曲線

4.2.3 先行隧道管片位移和后行盾構(gòu)機(jī)距離關(guān)系

后行掘進(jìn)盾構(gòu)機(jī)刀盤(pán)到先行隧道監(jiān)測(cè)斷面沿隧道縱向水平距離為D，當(dāng)D為“-”表示后行盾構(gòu)未掘進(jìn)到監(jiān)測(cè)斷面位置，“+”表示后行盾構(gòu)已通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面位置。典型測(cè)點(diǎn)位移-距離關(guān)系曲線如圖7所示。

如平面圖1中所示，測(cè)點(diǎn)Ring12-RP01和Ring34-RP01所在監(jiān)測(cè)斷面位于隔離樁范圍內(nèi)，測(cè)點(diǎn)Ring22-RP01和Ring28-RP01所在監(jiān)測(cè)斷面位于隔離樁范圍外。從圖7可以得出以下幾個(gè)特征：

1)后行盾構(gòu)刀盤(pán)距離監(jiān)測(cè)斷面10 m時(shí)，前方監(jiān)測(cè)斷面即開(kāi)始有緩慢位移，處于隔離樁范圍內(nèi)測(cè)點(diǎn)較隔離樁外測(cè)點(diǎn)位移小，趨勢(shì)緩。

2)后行盾構(gòu)刀盤(pán)通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面后，測(cè)點(diǎn)位移明顯增大，位移最大值發(fā)生在刀盤(pán)通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面7～10 m范圍內(nèi)，即監(jiān)測(cè)斷面位于后行盾構(gòu)盾尾附近，處于隔離樁范圍內(nèi)測(cè)點(diǎn)較隔離樁外測(cè)點(diǎn)位移小，趨勢(shì)緩。

3)后行盾構(gòu)刀盤(pán)通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面10～20 m范圍內(nèi)，測(cè)點(diǎn)位移有明顯的回縮，后逐漸趨于穩(wěn)定，處于隔離樁范圍內(nèi)測(cè)點(diǎn)較隔離樁外測(cè)點(diǎn)回縮量小。

圖7 典型測(cè)點(diǎn)位移-距離關(guān)系曲線圖

4.2.4 隔離樁范圍內(nèi)先行隧道位移比較

選取埋設(shè)于Herzl街兩側(cè)隔離樁端部附近，位置相近的Ring16和Ring34監(jiān)測(cè)斷面最大水平位移進(jìn)行比較，隧道管片位移-距離曲線圖如圖8所示。

圖8 隧道管片位移-距離曲線圖

對(duì)應(yīng)后行盾構(gòu)通過(guò)時(shí)實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)如表5所示。

表5 后行盾構(gòu)機(jī)實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)表

圖8中可以看出，埋設(shè)與隔離樁范圍內(nèi)的Ring16-RP01較位置相近的Ring34-RP01位移趨勢(shì)明顯，位移值偏大，對(duì)照實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)表5可以看到，左線盾構(gòu)機(jī)刀盤(pán)位于監(jiān)測(cè)斷面Ring16時(shí)土壓為0.05 MPa，較監(jiān)測(cè)斷面Ring34時(shí)0.07 MPa土壓明顯偏低，同時(shí)盾尾通過(guò)監(jiān)測(cè)斷面Ring16時(shí)同步注漿量為7.6 m3，較監(jiān)測(cè)斷面Ring34時(shí)8.7 m3偏少。說(shuō)明在后行盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中合適的土壓和同步注漿量對(duì)控制先行隧道位移影響十分明顯。

5 結(jié) 論

某國(guó)紅線輕軌后行盾構(gòu)在未完全加固狀態(tài)下成功完成Herzl街淺埋小凈距隧道掘進(jìn)對(duì)其它類(lèi)似工程具有一定的參考價(jià)值。

1)隧道和建筑物之間預(yù)先施做隔離樁對(duì)控制建筑物變形效果明顯。

2)小凈距后行盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中，先行隧道主要表現(xiàn)為不均一的水平方向位移，靠近后行隧道一側(cè)位移遠(yuǎn)大于遠(yuǎn)離后行隧道一側(cè)。

3)先行隧道位移過(guò)程中依次經(jīng)歷緩慢變形，急劇突變，峰值持續(xù)，明顯回縮和趨勢(shì)穩(wěn)定五個(gè)階段。

4)小凈距隧道間施做隔離樁可減小后行隧道掘進(jìn)對(duì)先行隧道的影響，表現(xiàn)為減緩位移趨勢(shì)，降低位移峰值。

5)后行盾構(gòu)掘進(jìn)合理參數(shù)選擇對(duì)控制先行隧道變形至關(guān)重要。

6)建議有加固條件的情況下對(duì)小凈距隧道間進(jìn)行加固，如確沒(méi)有加固條件，也可以考慮在未加固情況下后行盾構(gòu)直接通過(guò)，通過(guò)前應(yīng)做好詳細(xì)的應(yīng)急預(yù)案，過(guò)程中必須進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果及時(shí)修正掘進(jìn)參數(shù)，位移預(yù)警后應(yīng)立即按照預(yù)警級(jí)別采取補(bǔ)救措施。