羅顯軍
(中國(guó)石油四川石化有限責(zé)任公司, 四川 彭州 611930)
芳烴聯(lián)合裝置抽出液塔底泵由大連蘇爾壽泵有限公司制造,該泵規(guī)格型號(hào)為BBTD-6×8×15c,采用臥式兩級(jí)(首級(jí)雙吸,次級(jí)單吸閉式葉輪),徑向剖分、中心支撐、兩端軸承支撐頂進(jìn)頂出的設(shè)計(jì)。
圖1 機(jī)泵結(jié)構(gòu)圖
該泵在正常運(yùn)行時(shí)表現(xiàn)為振動(dòng)不穩(wěn)定現(xiàn)象,驅(qū)動(dòng)端和非驅(qū)動(dòng)端水平針對(duì)值在5.0-7.0mm/s波動(dòng),經(jīng)過(guò)排查檢修后,該泵開(kāi)泵時(shí)振動(dòng)較低,在2.4mm/s左右,隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng),該泵振值逐漸上升,運(yùn)行4h后振動(dòng)值超過(guò)7.1mm/s,進(jìn)入D區(qū)運(yùn)行時(shí),現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)控,上升至8.5mm/s時(shí)無(wú)緩解趨勢(shì),只得停泵進(jìn)行原因分析。
通過(guò)狀態(tài)監(jiān)測(cè)對(duì)此泵進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析:
圖2 電機(jī)驅(qū)動(dòng)端
圖3 泵驅(qū)動(dòng)端加速度波形頻譜圖
通過(guò)圖2、圖3電機(jī)和泵振動(dòng)加速度波形頻譜圖。電機(jī)兩端加速度峰值主要以50Hz電氣頻率及其高次諧波為主,且主要集中在1800Hz-2400Hz,在高頻段無(wú)噪聲頻率,也無(wú)明顯的軸承缺陷頻率;泵驅(qū)動(dòng)端、非驅(qū)動(dòng)端無(wú)明顯異常。
該泵停運(yùn)后,生產(chǎn)部立即組織設(shè)備檢修部、專業(yè)維保及設(shè)備原廠家專業(yè)人員進(jìn)行討論,結(jié)合離線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)數(shù)據(jù),進(jìn)行逐一排查。
4.1 機(jī)泵解體對(duì)轉(zhuǎn)子重新動(dòng)平衡試驗(yàn),口環(huán)、喉部襯套、軸承等各部位間隙重新檢查、調(diào)整。
4.1.1 對(duì)軸跳動(dòng)進(jìn)行檢查
圖4 轉(zhuǎn)子軸跳動(dòng)檢查
表1 軸跳動(dòng)數(shù)據(jù)
4.1.2 對(duì)口環(huán)及口環(huán)間隙進(jìn)行檢查
兩級(jí)葉輪口環(huán)有輕微的拉痕(檢修前泵盤(pán)車(chē)無(wú)卡澀點(diǎn)),非驅(qū)動(dòng)端軸承有跑外圈現(xiàn)象,軸承壓蓋有磨損的痕跡,并進(jìn)行了修復(fù)。
圖5 葉輪口環(huán)輕微的拉痕并進(jìn)行修復(fù)
表2 修復(fù)后的口環(huán)間隙值
4.1.3 對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡
圖5 轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡后數(shù)據(jù)
為了排除由于轉(zhuǎn)子不平衡導(dǎo)致的泵振動(dòng),對(duì)該轉(zhuǎn)子的動(dòng)平衡進(jìn)行了檢測(cè)和修復(fù),平衡前8.15g、9.32g;平衡后為550mg、2.23g,最終結(jié)果為,其精度已經(jīng)達(dá)到多級(jí)筒袋泵ISO1940 G2.5的標(biāo)準(zhǔn)。
4.1.4 對(duì)軸承箱體進(jìn)行檢查
圖6 軸承箱體做定位銷(xiāo)
對(duì)軸承箱體進(jìn)行檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)缺少定位銷(xiāo),為防止機(jī)泵在運(yùn)行過(guò)程中箱體下沉,在本次檢修過(guò)程中對(duì)箱體進(jìn)行調(diào)整后,重新打定位銷(xiāo)。
4.1.5 管應(yīng)力調(diào)整
為確保因管應(yīng)力影響機(jī)泵運(yùn)行,在本次檢修中對(duì)管應(yīng)力進(jìn)行了檢查調(diào)整。將泵進(jìn)出口法蘭斷開(kāi),使泵在自由狀態(tài)下進(jìn)行對(duì)中,對(duì)中完畢后,調(diào)整管線,保證機(jī)泵出入口管線無(wú)應(yīng)力存在?,F(xiàn)場(chǎng)調(diào)整支吊架以后泵與支座間的間隙減小到0.60mm。
表3 管應(yīng)力調(diào)整后各部位數(shù)據(jù)
4.1.6 機(jī)泵共用底座加固
針對(duì)狀態(tài)監(jiān)測(cè)分析,此泵存在安裝重心較高,導(dǎo)致基礎(chǔ)偏軟的情況,對(duì)泵體箱式基座的外側(cè)鋼板采用筋板(δ=16mm)進(jìn)行加固,以增強(qiáng)泵體基座的徑向水平剛度,對(duì)電機(jī)基座兩側(cè)采用筋板進(jìn)行對(duì)稱加固,對(duì)電機(jī)基座之間采用槽鋼進(jìn)行支撐,以保證基座的水平剛度。
4.1.7 對(duì)電機(jī)進(jìn)行在線監(jiān)測(cè)
表4 電機(jī)基礎(chǔ)信息表
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備安裝和結(jié)構(gòu)特征,制訂了檢測(cè)方案,具體的傳感器測(cè)點(diǎn)布置方案如圖8所示,每個(gè)測(cè)點(diǎn)位重復(fù)3次數(shù)據(jù)測(cè)量。
圖8 電機(jī)監(jiān)測(cè)點(diǎn)
啟機(jī)運(yùn)行初期,各方向振動(dòng)值均處于正常水平,而運(yùn)行大約1小時(shí)后,電機(jī)水平方向振動(dòng)征兆逐漸劣化,電機(jī)的水平方向振動(dòng)超標(biāo),達(dá)到6.07mm/s。
通過(guò)信號(hào)分析、征兆劣化特征、檢維修歷史等信息,逐步可排除諸如聯(lián)軸器不對(duì)中、轉(zhuǎn)子不對(duì)中、轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡問(wèn)題等可能;同時(shí),目前振動(dòng)數(shù)值相對(duì)較小,且出現(xiàn)時(shí)間不長(zhǎng),屬于早期征兆。因此,最終得出以下診斷結(jié)論:
轉(zhuǎn)子有輕度熱彎曲現(xiàn)象;機(jī)體有輕度熱變形現(xiàn)象。
針對(duì)此結(jié)論,通過(guò)對(duì)生產(chǎn)部所屬電機(jī)進(jìn)行排查,將另一臺(tái)在用泵的相同型號(hào)的備用電機(jī)進(jìn)行更換,更換后啟機(jī)帶負(fù)荷試運(yùn),振值最高2.1mm/s。運(yùn)行72h后一直比較穩(wěn)定,沒(méi)有再出現(xiàn)振值上升的趨勢(shì)。
綜上所述,本次機(jī)泵振動(dòng)異常主要原因是由電機(jī)引起的,該電機(jī)出現(xiàn)的故障征兆,在工業(yè)設(shè)備中有較強(qiáng)的“非典型性”,并不常見(jiàn)。根據(jù)前述信號(hào)分析和推斷,部件的熱變形可能性更大,其振動(dòng)信號(hào)特征尤其與轉(zhuǎn)子輕微熱彎曲故障吻合度更高。
對(duì)于轉(zhuǎn)子熱彎曲而言,通常由以下幾個(gè)原因?qū)е拢?/p>
(1)拆裝過(guò)盈件時(shí),對(duì)轉(zhuǎn)軸進(jìn)行超限加熱,或軸承等部件加熱過(guò)高,對(duì)軸產(chǎn)生了熱影響,極易導(dǎo)致不可逆的剛度、強(qiáng)度損傷(未發(fā)現(xiàn)此類維修問(wèn)題的記錄)。
(2)生產(chǎn)過(guò)程中電機(jī)頻繁啟停,或啟機(jī)失敗后,未按要求冷機(jī)便再次啟機(jī),或瞬間過(guò)載,易導(dǎo)致轉(zhuǎn)子過(guò)熱,對(duì)其造成不可逆損傷(據(jù)現(xiàn)場(chǎng)交流,操作均按規(guī)定進(jìn)行,未有類似行為的記錄)。
(3)長(zhǎng)時(shí)間停機(jī)不盤(pán)車(chē),導(dǎo)致轉(zhuǎn)子微量下垂變形(現(xiàn)場(chǎng)盤(pán)車(chē)頻率是1次/天,符合要求)。
(4)轉(zhuǎn)子有斷條問(wèn)題,在啟機(jī)時(shí)瞬間溫升過(guò)高,導(dǎo)致轉(zhuǎn)軸熱損傷(經(jīng)對(duì)電機(jī)進(jìn)行檢查后未發(fā)現(xiàn)此問(wèn)題)。
(5)設(shè)備生產(chǎn)制造缺陷,軸的加工精度、材料熱處理、材料不均勻性等問(wèn)題,長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)后,也會(huì)導(dǎo)致軸熱應(yīng)變(經(jīng)過(guò)對(duì)電機(jī)進(jìn)行重新動(dòng)平衡后,此電機(jī)運(yùn)行正常。
◆參考文獻(xiàn)
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