孫 鵬1，關(guān) 琦1，范元亮23

(1.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第703研究所，黑龍江 哈爾濱 150078；2.國(guó)網(wǎng)福建省電力有限公司電力科學(xué)研究院，福建 福州 350007；3.福建省高供電可靠性配電技術(shù)企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，福建 福州 350007)

電力系統(tǒng)頻率是影響電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要因素，發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻能夠有效控制頻率偏差，保證電網(wǎng)運(yùn)行穩(wěn)定性[1-3]。燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)作為一種高效潔凈燃煤發(fā)電技術(shù)，對(duì)其一次調(diào)頻能力的分析與優(yōu)化有重要的意義[4-6]。在聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的一次調(diào)頻能力分析與優(yōu)化方面，張應(yīng)田等[7]以某“二拖一”型聯(lián)合循環(huán)機(jī)組為例，對(duì)典型聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的布置方式、一次調(diào)頻的實(shí)現(xiàn)方法與調(diào)頻性能進(jìn)行了分析；李海峰等[8]分析了某聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻的基本應(yīng)用策略，并提出利用一體化控制模式來(lái)實(shí)現(xiàn)一次調(diào)頻；吳海濱[9]對(duì)某聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)特性不達(dá)標(biāo)的原因進(jìn)行了分析，并通過(guò)對(duì)自動(dòng)控制邏輯中的調(diào)頻死區(qū)、調(diào)頻幅度等進(jìn)行優(yōu)化實(shí)驗(yàn)，優(yōu)化機(jī)組一次調(diào)頻性能，使其滿(mǎn)足電網(wǎng)調(diào)度要求。

本文針對(duì)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析與優(yōu)化方法進(jìn)行研究，建立了通用的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析模型，并對(duì)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的一次調(diào)頻能力及部分主要影響因素進(jìn)行了分析，最后對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻能力的優(yōu)化方法進(jìn)行了設(shè)計(jì)。

1 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析模型建立

1.1 系統(tǒng)分析

燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力，不僅由一次調(diào)頻不等率和死區(qū)決定，還受到機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)的影響，包括燃?xì)廨啓C(jī)、余熱鍋爐、汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)等主設(shè)備的出力調(diào)節(jié)速率限制因素，輔機(jī)設(shè)備運(yùn)行的影響，大氣污染物處理系統(tǒng)的影響，供熱方式的影響，主輔設(shè)備協(xié)調(diào)控制的影響等。因此，建立燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力數(shù)學(xué)模型，不僅要考慮一次調(diào)頻的實(shí)現(xiàn)，還要兼顧機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)，便于分析燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力的影響因素。

本文采用GE公司9F級(jí)機(jī)組型號(hào)PG9351FA的燃?xì)廨啓C(jī)，進(jìn)行燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力分析。PG9351FA型燃?xì)廨啓C(jī)的技術(shù)參數(shù)如表1所示。

表1 PG9351FA型燃?xì)廨啓C(jī)的技術(shù)參數(shù)

本節(jié)首先建立燃?xì)廨啓C(jī)數(shù)學(xué)模型，之后建立余熱鍋爐及其配套汽輪機(jī)模型，最后對(duì)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析模型進(jìn)行連接構(gòu)建。

1.2 模型建立

對(duì)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析模型主要部件的建模方法介紹如下：

(1)燃?xì)廨啓C(jī)數(shù)學(xué)模型

如圖1所示為燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)連接圖，系統(tǒng)主要通過(guò)調(diào)節(jié)壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角(IGV)來(lái)調(diào)節(jié)空氣流量，一定大氣參數(shù)Ta、pa的空氣在壓氣機(jī)中壓縮，在燃燒室中與燃料gf充分混合燃燒，產(chǎn)生高溫高壓的燃?xì)庠谕钙街信蛎涀龉Α１疚耐ㄟ^(guò)模塊化建模，將燃?xì)廨啓C(jī)結(jié)構(gòu)分為壓氣機(jī)、燃燒室和透平三大模塊，如圖2所示。根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)理，按照質(zhì)量、能量、動(dòng)量守恒原理和熱力學(xué)、傳熱學(xué)、流體力學(xué)等基本關(guān)系式，對(duì)各部件的熱動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行分析獲得各部件特性方程，并建立相應(yīng)仿真模塊，得到整體仿真模型。

圖2中，p1、T1、IGV、CPR、gair、ηc、p2、T2、g2、Pc分別為壓氣機(jī)入口壓力、溫度、導(dǎo)葉調(diào)節(jié)角度、壓比、入口流量、效率、出口溫度、出口壓力、出口流量和耗功；gf、LHV、ζb、p3、T3、g3分別為燃燒室燃料流量、燃料低熱值、壓力損失系數(shù)、出口溫度、出口壓力、出口燃?xì)饬髁?；ηT、δT、p4、T4、gexit、Pe分別為透平效率、排氣壓力損失系數(shù)、排氣壓力、排氣溫度、排氣流量和透平做功；n為轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)速；Pload為負(fù)載。

(2)余熱鍋爐數(shù)學(xué)模型

如圖3所示，為燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組余熱鍋爐和汽輪機(jī)示意圖，余熱鍋爐為三壓再熱余熱鍋爐。

余熱鍋爐數(shù)學(xué)模型包括換熱量計(jì)算、水冷壁、蒸發(fā)受熱面、過(guò)熱器等幾個(gè)模塊。

(a)余熱鍋爐換熱量計(jì)算

余熱鍋爐利用燃?xì)廨啓C(jī)的排煙對(duì)余熱鍋爐中的水進(jìn)行加熱。余熱鍋爐的換熱量，主要受燃?xì)廨啓C(jī)排煙流量、排煙溫度和余熱鍋爐汽水側(cè)飽和壓力影響。為簡(jiǎn)化計(jì)算，余熱鍋爐的換熱按照對(duì)流換熱計(jì)算，且余熱鍋爐汽水側(cè)飽和壓力為同一壓力，有

(1)

其中，余熱鍋爐的排煙溫度有Tout

(2)

(b)水冷壁與蒸發(fā)受熱面

水冷壁吸熱動(dòng)態(tài)方程如式(3)所示，蒸發(fā)受熱面吸收的熱量用于把給水加熱到飽和蒸汽，考慮到鍋爐汽包的蓄能，汽包壓力Pd反映了余熱鍋爐吸熱量(產(chǎn)生的蒸汽量)SG與過(guò)熱器進(jìn)口的過(guò)熱蒸汽SF的平衡，關(guān)系式如式(4)所示。

(3)

(4)

(c)過(guò)熱器模型

由于過(guò)熱器的容積相對(duì)較小，故只考慮了過(guò)熱器的阻力特性，其容積特性合并到余熱鍋爐汽包的容積特性中考慮。而主蒸汽壓力PT和過(guò)熱器的汽包壓力Pd的壓力同進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量SF的平方根有關(guān)系

(5)

(3)汽輪機(jī)數(shù)學(xué)模型

汽輪機(jī)數(shù)學(xué)模型在如圖4所示傳統(tǒng)汽輪機(jī)模型BPA模型的基礎(chǔ)上，再具體考慮高調(diào)閥等相關(guān)環(huán)節(jié)的細(xì)化改進(jìn)。

根據(jù)汽輪機(jī)的調(diào)門(mén)特性，蒸汽流量與調(diào)節(jié)閥門(mén)開(kāi)度和閥前壓力關(guān)系如式(6)所示。再考慮滑閥、及其死區(qū)和慣性等影響因素，以及閥門(mén)組管理模塊的非線性環(huán)節(jié)，最終組成了高調(diào)閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)的完整模型

GT=KTμPT

(6)

(4)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析數(shù)學(xué)模型

機(jī)組一次調(diào)頻邏輯示意圖如圖5所示，對(duì)于燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，全廠機(jī)組的一次調(diào)頻功能均由兩臺(tái)燃?xì)廨啓C(jī)來(lái)實(shí)現(xiàn)，兩臺(tái)燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷與蒸汽輪機(jī)負(fù)荷比例為5∶5∶4，因此為滿(mǎn)足燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的轉(zhuǎn)速不等率為5%，將燃?xì)廨啓C(jī)的轉(zhuǎn)速不等率設(shè)置為3%，同時(shí)轉(zhuǎn)速偏差死區(qū)取±2 r/min，一次調(diào)頻的負(fù)荷變化幅度取±12%(±30.6 MW)，一次調(diào)頻負(fù)荷補(bǔ)償曲線如圖6所示。

2 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力及影響因素分析

2.1 不同發(fā)電負(fù)荷下機(jī)組一次調(diào)頻能力分析

燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組負(fù)荷分配策略采用如圖7所示策略，完全由燃機(jī)進(jìn)行功率調(diào)節(jié)，汽機(jī)功率處于隨動(dòng)狀態(tài)，汽機(jī)功率偏差由燃機(jī)功率補(bǔ)足。下面就不同發(fā)電負(fù)荷工況下，進(jìn)行燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻能力分析。

燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組發(fā)電負(fù)荷分別在650 MW、580 MW、500 MW工況下，分別令A(yù)GC負(fù)荷指令為650 MW、580 MW、500 MW保持不變，并在各工況下分別取網(wǎng)頻在仿真時(shí)間50 s由1階躍至1.001/1.002/1.003/1.004，調(diào)頻延時(shí)為0.05 s，圖8～圖10為燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)，一次調(diào)頻能力如表2所示。

表2 不同網(wǎng)頻上升量與發(fā)電負(fù)荷工況下燃?xì)?蒸汽聯(lián)合機(jī)組一次調(diào)頻能力對(duì)比

由以上仿真實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可以驗(yàn)證，在不同負(fù)荷工況下，由于燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)速-功率控制回路的限速功能，電網(wǎng)頻率波動(dòng)越小，燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組的一次調(diào)頻響應(yīng)越快。

2.2 機(jī)組一次調(diào)頻能力影響因素分析

為剔除控制策略影響并方便分析燃?xì)鈾C(jī)組本身一次調(diào)頻能力影響因素，接下來(lái)分析單循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組一次調(diào)頻能力影響因素，并將燃油流量調(diào)節(jié)閥轉(zhuǎn)入閥控，一次調(diào)頻直接加到閥控指令上進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)，分別對(duì)環(huán)境溫度、IGV和工況變化對(duì)一次調(diào)頻能力的影響情況進(jìn)行分析。其中轉(zhuǎn)速不等率取經(jīng)典值5%，動(dòng)作死區(qū)取經(jīng)典值±2 r/min，調(diào)頻功率限制幅度取經(jīng)典值±8%，遲緩率取經(jīng)典值0.06%，調(diào)頻延時(shí)為0.05 s。

(1)環(huán)境溫度影響

典型運(yùn)行條件下，工況選取100%負(fù)荷，環(huán)境溫度25℃，IGV全開(kāi)，將燃油流量調(diào)節(jié)閥轉(zhuǎn)入閥控，一次調(diào)頻直接加到閥控指令上以方便分析。頻率變化取階躍信號(hào)，取網(wǎng)頻在仿真時(shí)間10 s時(shí)由1階躍至1.002，燃?xì)鈾C(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)如圖11中實(shí)線所示，負(fù)荷由1.000 1變?yōu)?.973 5，降低了0.026 7，一次調(diào)頻能力如表3典型條件工況數(shù)據(jù)所示，環(huán)境溫度對(duì)燃?xì)鈾C(jī)組運(yùn)行特性有明顯影響，因此分別取環(huán)境溫度為-10℃和35℃，進(jìn)行燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力仿真分析，并與典型運(yùn)行條件下的結(jié)果進(jìn)行比較。

取環(huán)境溫度為-10℃，網(wǎng)頻在仿真時(shí)間10 s時(shí)由1階躍至1.002，燃?xì)鈾C(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)如圖11中虛線所示，負(fù)荷由0.992 4變?yōu)?.960 2，降低了0.032 2，燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻性能數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，從表中數(shù)據(jù)對(duì)比可知，取環(huán)境溫度為-10℃，實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率變小，一次調(diào)頻能力增強(qiáng)。

取環(huán)境溫度為35℃，網(wǎng)頻在仿真時(shí)間10 s時(shí)由1階躍至1.002，燃?xì)鈾C(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)對(duì)比如圖12所示，負(fù)荷由0.969 8變?yōu)?.946 8，降低了0.023 0，燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻性能數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，從表中可以看出，取環(huán)境溫度為35℃時(shí)，實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率變大，削弱了一次調(diào)頻能力。

(2)IGV影響

僅對(duì)燃?xì)鈾C(jī)組來(lái)說(shuō)，IGV一方面影響燃?xì)廨啓C(jī)流量，另一方面通過(guò)改變渦輪進(jìn)口溫度以影響渦輪效率。因此，取IGV全關(guān)，進(jìn)行機(jī)組一次調(diào)頻能力仿真分析，并與典型運(yùn)行條件下的結(jié)果進(jìn)行比較。

IGV全關(guān)，網(wǎng)頻在仿真時(shí)間10 s由1階躍至1.002，燃?xì)鈾C(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)如圖13所示，負(fù)荷由0.948 4變?yōu)?.925 9，降低了0.022 5，燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力如表3所示，從表中對(duì)比可以看出，IGV全關(guān)時(shí)，實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率變大，減弱了一次調(diào)頻能力。

(3)工況變化影響

燃?xì)廨啓C(jī)的運(yùn)行特性也隨工況變化而改變。因此，取80%負(fù)荷工況，進(jìn)行燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力仿真分析，并與典型運(yùn)行條件下的結(jié)果進(jìn)行比較。

80%負(fù)荷工況時(shí)，網(wǎng)頻在仿真時(shí)間10 s時(shí)由1階躍至1.002(標(biāo)幺值)，燃?xì)鈾C(jī)組發(fā)電負(fù)荷響應(yīng)情況如圖14所示，負(fù)荷由0.800 3變?yōu)?.772 7，降低了0.027 6，燃?xì)鈾C(jī)組一次調(diào)頻能力如表3所示，從表中可以看出，80%負(fù)荷工況時(shí)，實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率變小，增強(qiáng)了一次調(diào)頻能力。

表3 機(jī)組一次調(diào)頻能力對(duì)比

3 機(jī)組一次調(diào)頻能力優(yōu)化方法研究

由前文分析可知，機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)會(huì)直接影響到一次調(diào)頻能力，而機(jī)組一次調(diào)頻最重要的轉(zhuǎn)速死區(qū)、響應(yīng)時(shí)間、穩(wěn)定時(shí)間和實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率四項(xiàng)指標(biāo)中，轉(zhuǎn)速死區(qū)由靜態(tài)設(shè)定而與機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)無(wú)關(guān)，因此本文后續(xù)研究中分別對(duì)與機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)相關(guān)的響應(yīng)時(shí)間、穩(wěn)定時(shí)間和實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率進(jìn)行補(bǔ)償優(yōu)化設(shè)計(jì)。

(1)機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)滯后時(shí)間/穩(wěn)定時(shí)間補(bǔ)償

機(jī)組原一次調(diào)頻采用的是靜態(tài)前饋，因此在一次調(diào)頻回路添加超前校正環(huán)節(jié)，根據(jù)轉(zhuǎn)速偏差對(duì)機(jī)組功率指令進(jìn)行動(dòng)態(tài)校正，從而有利于縮短響應(yīng)滯后時(shí)間和穩(wěn)定時(shí)間，實(shí)現(xiàn)補(bǔ)償優(yōu)化，如圖15所示。

(2)機(jī)組一次調(diào)頻實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率補(bǔ)償優(yōu)化

對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率補(bǔ)償?shù)闹饕悸肥歉鶕?jù)火電機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)對(duì)一次調(diào)頻實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率的影響，利用不等率修正系數(shù)進(jìn)行補(bǔ)償優(yōu)化。首先計(jì)算汽輪機(jī)或燃?xì)廨啓C(jī)額定轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)速的差值x，利用函數(shù)F(x)將差值x轉(zhuǎn)換后生成一次調(diào)頻因子K，對(duì)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行采集，利用運(yùn)行狀態(tài)X與一次調(diào)頻因子K，根據(jù)下式獲得新的調(diào)頻因子K*

(7)

式中δΔ(X)——不等率修正系數(shù)，由機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X決定。

運(yùn)行狀態(tài)X對(duì)一次調(diào)頻的影響通過(guò)不等率修正系數(shù)δΔ(X)進(jìn)行補(bǔ)償，不等率修正系數(shù)δΔ(X)的獲得方法如下：

機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X的表達(dá)式為

X=(x1,x2,x3,…,xn)

(8)

式中xn——機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X中第n個(gè)狀態(tài)參數(shù)所對(duì)應(yīng)的狀態(tài)。

機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X共有n個(gè)狀態(tài)參數(shù)，每個(gè)狀態(tài)參數(shù)對(duì)應(yīng)多個(gè)子狀態(tài)值，在每個(gè)狀態(tài)參數(shù)對(duì)應(yīng)的多個(gè)子狀態(tài)值中等間距提取m個(gè)子狀態(tài)值，該m個(gè)子狀態(tài)值包括每個(gè)狀態(tài)參數(shù)對(duì)應(yīng)多個(gè)子狀態(tài)值的最大值和最小值，共獲得mn種運(yùn)行狀態(tài)，將其中任一運(yùn)行狀態(tài)表示為

Xm1m2m3…mr=(x1m1,x2m2,x3m3,…,xnmr)

(9)

式中xnmr——機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X中第n個(gè)狀態(tài)參數(shù)對(duì)應(yīng)的第mr個(gè)子狀態(tài)值，r=1,2,3,…,m；

在機(jī)組任一運(yùn)行狀態(tài)Xm1m2m3…mr下，進(jìn)行參數(shù)測(cè)定試驗(yàn)：

在已經(jīng)得到調(diào)頻后有功功率指令PK的基礎(chǔ)上，再增加指令a%，記錄發(fā)電功率變化值b%，機(jī)組任一運(yùn)行狀態(tài)Xm1m2m3…mr對(duì)應(yīng)的不等率修正系數(shù)δ(Xm1m2m3…mr)為

(10)

則機(jī)組mn種運(yùn)行狀態(tài)對(duì)應(yīng)有mn種不等率修正系數(shù)δ(Xm1m2m3…mr)，將該對(duì)應(yīng)關(guān)系記做n維查表函數(shù)H(X)，則根據(jù)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X，通過(guò)查詢(xún)n維查表函數(shù)H(X)，就能夠獲得機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)X的不等率修正系數(shù)δΔ(X)

δΔ(X)=H(X)

(11)

(12)

本節(jié)設(shè)計(jì)的機(jī)組一次調(diào)頻實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率補(bǔ)償方法，當(dāng)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)發(fā)生改變后，針對(duì)性修改不等率的設(shè)置，保證機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)在偏離額定設(shè)計(jì)工況時(shí)，其一次調(diào)頻能力保持不變，即轉(zhuǎn)速變化1%時(shí)，可以利用一次調(diào)頻使發(fā)電功率變化20%。

4 總 結(jié)

本文針對(duì)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析與優(yōu)化方法進(jìn)行研究，得到的主要結(jié)論如下：

(1)建立了通用的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力分析模型，能夠反映包括燃?xì)廨啓C(jī)、余熱鍋爐、汽輪機(jī)及發(fā)電機(jī)等設(shè)備的出力調(diào)節(jié)速率限制影響，便于實(shí)現(xiàn)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組一次調(diào)頻能力影響因素分析。

(2)對(duì)不同發(fā)電負(fù)荷工況下的機(jī)組出力調(diào)節(jié)速率及一次調(diào)頻性能進(jìn)行了量化分析，分析了環(huán)境溫度、IGV和工況變化等影響因素對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻能力的影響。

(3)提出了通過(guò)機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)滯后時(shí)間/穩(wěn)定時(shí)間補(bǔ)償和機(jī)組一次調(diào)頻實(shí)際轉(zhuǎn)速不等率補(bǔ)償優(yōu)化方法，實(shí)現(xiàn)機(jī)組一次調(diào)頻能力的優(yōu)化。

符號(hào)說(shuō)明：

Qr——余熱鍋爐的換熱量/J;

α——余熱鍋爐的對(duì)流換熱系數(shù);

A——余熱鍋爐的有效換熱面積/m2;

Tin——燃?xì)廨啓C(jī)透平排煙溫度/℃;

Tout——余熱鍋爐的排煙溫度/℃;

Tp——余熱鍋爐汽水側(cè)飽和壓力下的飽和溫度/℃;

cY——煙氣的比熱容/J·(kg·°C)-1;

gY——煙氣流量/kg·s-1;

SG——余熱鍋爐受熱面的總有效吸熱量/J;

T2——余熱鍋爐傳熱過(guò)程時(shí)間常數(shù)/s;

CB——汽包蓄熱系數(shù);

Ksh——過(guò)熱器管道的阻力系數(shù)