王 營

（中化泉州石化有限公司，福建 泉州 362103）

催化裂化裝置采用MIP-CGP工藝技術(shù)，生產(chǎn)的汽油組分符合“歐Ⅲ”排放標(biāo)準(zhǔn)并多產(chǎn)丙烯，該工藝采用優(yōu)化催化裂化一次反應(yīng)和二次反應(yīng)串聯(lián)提升管反應(yīng)器技術(shù)。根據(jù)全廠生產(chǎn)調(diào)整，加氫石腦油在提升管第一反應(yīng)區(qū)末端作為終止劑進行回?zé)挘诨責(zé)捛昂?，裝置負荷穩(wěn)定在108%，催化裝置原料油性質(zhì)相似，操作穩(wěn)定，具備分析對比意義。

1 操作條件對比

回?zé)捈託涫X油前后原料油未發(fā)生變化，加氫石腦油進提升管回?zé)捔糠€(wěn)定在12t/h，且性質(zhì)穩(wěn)定。原料油性質(zhì)見表1。

由表1可知，回?zé)捛昂笠环礈囟仁?30.5℃，二反溫度由518.5℃降至517.3℃，降低1.2℃，沉降器壓力維持在261kPa，再生器壓力維持在285kPa，催化劑活性維持在55.3，其他主要操作參數(shù)基本保持不變。

2 結(jié)果與討論

2.1 對產(chǎn)品分布的影響

提升管回?zé)捈託涫X油后，干氣收率由3.5%降至3.29%，減少了0.21個百分點；液化氣收率由23.83%降至23.59%，降低了0.24個百分點；汽油收率由42.19%升至43.58%，增加了1.39個百分點；柴油收率由14.75%降至14.03%，減少了0.72個百分點；油漿收率由8.96%降至8.72%，減少了0.24個百分點；焦炭收率由6.6%降至6.59%，減少了0.01個百分點；輕收由56.92%升至57.61%，增加了0.69個百分點；總液收由80.77%升至81.2%，增加了0.43個百分點。

表1 原料油性質(zhì)和主要操作參數(shù)

2.2 對產(chǎn)品性質(zhì)的影響

由表2可知，回?zé)捈託涫X油后，干氣中氫氣體積分?jǐn)?shù)由26.42%降至25.96%，氫氣/甲烷比值從0.92升至0.95，變化不大。一般來講，干氣中氫氣含量主要與原料性質(zhì)尤其是重金屬鎳的含量密切相關(guān)，即原料性質(zhì)越差或者催化劑表面重金屬污染越嚴(yán)重，則干氣中氫氣含量越高，其次局部熱裂化也會造成干氣中氫氣含量高[1]?；?zé)捈託涫X油前后，因原料性質(zhì)和催化劑重金屬含量穩(wěn)定，產(chǎn)品干氣中氫氣含量的降低主要受二反溫度降低影響，減少了熱裂化反應(yīng)，使氫氣含量降低[2]。

表2 主要產(chǎn)品性質(zhì)

液化氣中異丁烷/異丁烯比值由3.49升至3.61。催化裂化產(chǎn)物中，小分子烯烴主要來自一次反應(yīng)生成的輕質(zhì)油組分繼續(xù)滯留在催化劑活性中心發(fā)生二次反應(yīng)。二反溫度的降低，不利于裂化反應(yīng)和芳構(gòu)化反應(yīng)，利于氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)和異構(gòu)化反應(yīng)，異丁烷/異丁烯比值增大。

催化穩(wěn)汽中飽和烴含量由53.95%至57.1%增加了3.15%，烯烴含量由18.2%至15.95%降低了2.25%，芳烴含量由27.85%至26.95%降低了0.9%，辛烷值 （RON）由 92.4至 91.6降低了0.8，硫含量降低。汽油性質(zhì)變化主要受原料性質(zhì)的影響，加氫石腦油從提升管上部回?zé)?，二反溫度降低，回?zé)捰托再|(zhì)對產(chǎn)品分布的影響大于溫度對反應(yīng)的影響，所以飽和烴含量增加，烯烴和芳烴含量下降，辛烷值下降[3]，催化回?zé)捈託涫X油不利于輕汽油醚化[4]。

3 結(jié)論

加氫石腦油走提升管上部回?zé)挼臄?shù)據(jù)分析結(jié)果表明：

此次回?zé)捛昂髮Ρ葏^(qū)間內(nèi)，加氫石腦油主要以飽和烴為主的輕汽油組分，回?zé)捈託涫X油對產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)有明顯的影響。其中，干氣收率下降，其中氫氣含量下降；液化氣收率下降，異丁烷/異丁烯比值增大；汽油收率上升，其中飽和烴含量上升，烯烴含量、芳烴含量和辛烷值均有下降；柴油收率下降，餾程較為穩(wěn)定；油漿和焦炭收率稍有下降。