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        吐絲溫度對(duì)高硅焊絲鋼氧化皮結(jié)構(gòu)及剝離性的影響

        2019-12-03 02:56:22郭慧英張亞運(yùn)
        上海金屬 2019年6期
        關(guān)鍵詞:盤(pán)條吐絲外層

        郭慧英 張亞運(yùn) 王 納 張 宇

        (江蘇省(沙鋼)鋼鐵研究院,江蘇 張家港 215625)

        ER70S- 6焊絲鋼盤(pán)條是制作二氧化碳?xì)獗:附z的主要原料,廣泛應(yīng)用于橋梁、船舶、車(chē)輛制造及工程機(jī)械等領(lǐng)域的焊接,是典型的高硅焊絲鋼。隨著下游焊絲生產(chǎn)企業(yè)環(huán)保壓力的增大,目前主要采用機(jī)械折彎+砂帶打磨的方式代替酸洗工藝去除盤(pán)條表面氧化鐵皮。與高碳鋼機(jī)械剝殼工藝相比,盡管在機(jī)械折彎后增加一道砂帶打磨工序,該鋼種在機(jī)械剝殼后仍會(huì)出現(xiàn)局部氧化皮去除不凈導(dǎo)致的基體表面發(fā)黑,成品焊絲表面鍍銅不均勻的問(wèn)題,嚴(yán)重影響其焊接工藝性能[1]。

        已有研究表明,熱軋帶鋼表面氧化皮的組分、厚度及結(jié)構(gòu)等會(huì)影響其剝離性能,而氧化皮的結(jié)構(gòu)一方面受鋼中合金元素的種類(lèi)及含量的影響[2- 3],另一方面受軋制工藝的影響[4- 5]。如含Si鋼在共晶化合物Fe2SiO4/FeO熔點(diǎn)以上加熱時(shí),該化合物深嵌入基體導(dǎo)致板坯除磷困難[6]。隨著盤(pán)條軋制和吐絲溫度的升高,盤(pán)條氧化鐵皮的FeO含量不斷升高,氧化鐵皮厚度不斷增加,盤(pán)條的鐵皮機(jī)械除鱗性不斷改善[7]。陳革等[8]研究了高碳鋼盤(pán)條熱軋時(shí)氧化皮生成過(guò)程中的壓應(yīng)力與氧化皮內(nèi)表面皺褶的關(guān)系,并提出了減小皺褶界面起伏的高度,增大起伏的長(zhǎng)度可提高氧化皮的剝離性能。付松岳等[9]提出適當(dāng)提高高碳鋼軋制過(guò)程中的高溫氧化溫度,延長(zhǎng)氧化時(shí)間,并降低600 ℃以下冷卻速度,提高Fe3O4的生成量,均可提高盤(pán)條氧化鐵皮的機(jī)械剝離性。朱傳清[10]通過(guò)優(yōu)化鋼坯加熱工藝及控冷工藝,使盤(pán)條表面氧化皮厚度及結(jié)構(gòu)得到改善,解決了氧化皮去除不凈的問(wèn)題。

        由于高碳鋼盤(pán)條主要采用機(jī)械剝殼法去除氧化皮,因此相關(guān)的研究報(bào)道較多。而高硅焊絲鋼盤(pán)條以前主要采用酸洗法去除氧化皮,近兩年隨著環(huán)保壓力的增加,下游企業(yè)才逐步采用機(jī)械剝殼法代替酸洗法,故相關(guān)的免酸洗焊絲鋼盤(pán)條的研究報(bào)道較少。由于焊絲鋼成分可調(diào)范圍有限,為滿足下游客戶(hù)需求,本文研究了軋制過(guò)程中吐絲溫度對(duì)ER70S- 6盤(pán)條氧化皮結(jié)構(gòu)及機(jī)械剝離性的影響,以進(jìn)一步改善盤(pán)條表面氧化皮的機(jī)械剝離性能。

        1 試驗(yàn)材料及方法

        ER70S- 6焊絲鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為0.08C,0.84Si,1.45Mn,0.015P,0.013S,其余為鐵。其生產(chǎn)工藝為采用180 t轉(zhuǎn)爐冶煉,經(jīng)鋼包精煉后澆鑄成140 mm×140 mm的小方坯,然后在高線車(chē)間經(jīng)斯太爾摩緩冷工藝軋制成φ5.5 mm盤(pán)條。軋制時(shí)坯料加熱溫度為1 040~1 080 ℃,除磷水壓為15~18 MPa,開(kāi)軋溫度為960~1 000 ℃,斯太爾摩輥道入口段速度為0.2 m/s,保溫罩全關(guān),確保盤(pán)條冷卻速度小于1 ℃/s,吐絲溫度分別為840、880和920 ℃,編為工藝1、2、3。其中,工藝1為常規(guī)工藝,采用酸洗法可將盤(pán)條表面氧化皮除凈,但采用機(jī)械剝殼法難以除凈,拉拔絲及成品焊絲表面發(fā)黑。工藝2和工藝3的吐絲溫度逐漸提高,期望通過(guò)延長(zhǎng)盤(pán)條軋制后的高溫停留時(shí)間,改善氧化皮的結(jié)構(gòu)及厚度,以提高氧化皮的機(jī)械剝離性。

        試樣經(jīng)鑲嵌、磨拋后采用EVO 18型掃描電鏡(ZEISS)觀察氧化皮的形貌;采用Zeiss Sigma 500場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡的電子背散射衍射(EBSD)面分析技術(shù)觀察氧化皮的物相組成,加速電壓為20 kV,掃描步長(zhǎng)為40 nm,掃描速度為331 點(diǎn)/s,測(cè)量點(diǎn)數(shù)為776 × 406。采用扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)評(píng)價(jià)氧化皮的機(jī)械剝離性能,盤(pán)條長(zhǎng)度240 mm,在扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)機(jī)上扭轉(zhuǎn)360°后觀察剝離后的氧化皮形態(tài);對(duì)扭轉(zhuǎn)前后的盤(pán)條稱(chēng)重,得到剝落的氧化皮質(zhì)量;采用EVO- 18掃描電鏡(ZEISS)觀察盤(pán)條上殘留氧化皮形貌,采用D/MAX 2500 X射線衍射儀分析剝落氧化皮的物相組成,旋轉(zhuǎn)陽(yáng)極靶材料為Cu,管電壓為40 kV,管電流為150 mA,連續(xù)掃描速度為2(°)/min,掃描角度范圍為10°~90°。

        2 結(jié)果分析與討論

        2.1 氧化皮的形貌及物相組成

        采用工藝1~3軋制的盤(pán)條表面氧化皮的橫截面形貌見(jiàn)圖1。由圖可知:(1)與常規(guī)碳鋼熱軋后僅有3層物相結(jié)構(gòu)的氧化皮不同[11],試驗(yàn)3種工藝軋制得到的氧化皮均含4層結(jié)構(gòu),從基體側(cè)向外依次定義為最外層、次外層、中間層和最內(nèi)層;(2)工藝1和工藝2的最外層氧化皮均較疏松,工藝3的氧化皮最外層與次外層結(jié)合較致密;(3)工藝1的氧化皮總厚度為7.1~7.4 μm,中間層氧化皮的厚度比例較小,工藝2的氧化皮總厚度為8.7~10.4 μm,中間層的厚度比例顯著增加,工藝3的氧化皮總厚度為12.1~13.8 μm,中間層的厚度比例增加至50%。

        現(xiàn)有文獻(xiàn)對(duì)高硅鋼高溫階段形成的氧化皮的相結(jié)構(gòu)報(bào)道較多[12- 13],因高溫下生成的氧化皮總厚度可達(dá)200 μm以上,相應(yīng)各層氧化皮的厚度較厚,采用電子探針及電子背散射衍射相分析技術(shù)可標(biāo)定出氧化皮各層的相結(jié)構(gòu),而熱軋盤(pán)條表面的三次氧化皮是在軋制結(jié)束后的冷卻過(guò)程中形成的,其形成溫度一般低于950 ℃,且高溫停留時(shí)間短,因此氧化皮的總厚度一般小于20 μm,且氧化皮較疏松,受探頭分辨率限制,采用常規(guī)的電子探針及電子背散射衍射相分析技術(shù)難以準(zhǔn)確標(biāo)定氧化皮各層的相結(jié)構(gòu)。本文3種工藝條件下獲得的氧化皮均較薄,最厚的僅13 μm,其中最內(nèi)層的厚度僅1 μm,因此檢測(cè)難度較大。

        采用高分辨率的Symmetry EBSD探頭,利用電子背散射衍射(EBSD)技術(shù)做進(jìn)一步分析。圖2為工藝3氧化皮的菊池帶取向襯度圖及EBSD標(biāo)定的相組成圖。根據(jù)標(biāo)定結(jié)果,氧化皮的4層結(jié)構(gòu)從基體側(cè)向外依次為Fe2SiO4、Fe1- xO、Fe3O4和Fe2O3層,與高硅鋼長(zhǎng)時(shí)間高溫氧化得到的氧化皮不同,最內(nèi)層未發(fā)現(xiàn)FeO/Fe2SiO4的共晶結(jié)構(gòu),僅含有Fe2SiO4,F(xiàn)eO與Fe3O4層具有明顯的界限,但最外層與次外層的界限不明顯。

        由于部分區(qū)域氧化皮較疏松,導(dǎo)致菊池帶質(zhì)量較差(圖2a最外層與次外層結(jié)合處及最內(nèi)層與中間層結(jié)合處),使得相應(yīng)位置的物相標(biāo)定率較低(圖2b)。此外,由于工藝1和工藝2的氧化皮各層厚度相對(duì)較薄,其物相標(biāo)定率相比工藝3更低。

        圖1 3種工藝軋制得到的盤(pán)條表面氧化皮的橫截面形貌Fig.1 Cross- sectional morphologies of the oxide scale on the surface of wire rod produced by three rolling processes

        圖2 工藝3氧化皮的EBSD分析結(jié)果Fig.2 EBSD maps of the oxide scale obtained by process 3

        2.2 吐絲溫度對(duì)表面氧化皮的影響

        由圖1可知,在不同吐絲溫度下獲得的氧化皮總厚度及各物相比例明顯不同,隨著吐絲溫度從840 ℃升高至920 ℃,氧化皮總厚度從7 μm左右增加至13 μm,中間層Fe1-xO的比例增加至50%。由于鋼的高溫氧化行為主要通過(guò)Fe和O的擴(kuò)散進(jìn)行,其擴(kuò)散系數(shù)D遵循Arrhenius定律,即D=D0exp (-Q/RT),式中:D0為擴(kuò)散常數(shù),Q為擴(kuò)散激活能,R為氣體常數(shù),T為熱力學(xué)溫度。由此可以看出,吐絲溫度越高,F(xiàn)e和O的擴(kuò)散速率越快,從而促進(jìn)了盤(pán)條表面的氧化,導(dǎo)致氧化皮總厚度增加。此外,由于Fe1-xO的缺陷濃度遠(yuǎn)大于Fe3O4和Fe2O3,F(xiàn)e在Fe1-xO中的擴(kuò)散速率比在Fe3O4和Fe2O3中高[14],因此隨著吐絲溫度的升高,F(xiàn)e1-xO層厚的增加速率大于Fe3O4和Fe2O3層,從而使Fe1-xO層厚度比例增加。

        2.3 氧化皮的剝離性評(píng)價(jià)

        采用扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)評(píng)價(jià)氧化皮的機(jī)械剝離性能,圖3為盤(pán)條扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)后表面氧化皮的剝離效果,由圖可知,工藝1氧化皮剝離較少,剝落的氧化皮呈粉末狀,盤(pán)條表面呈灰黑色;工藝2氧化皮剝離量較工藝1明顯增加,剝落的氧化皮呈粉末狀和塊狀,部分盤(pán)條表面呈灰白色;工藝3氧化皮剝離量最多,剝離的氧化皮呈塊狀和長(zhǎng)條狀,大部分盤(pán)條表面呈灰白色。由此可以看出,隨著吐絲溫度從840 ℃升高至920 ℃,氧化皮剝離形態(tài)由粉末狀逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閴K狀和長(zhǎng)條狀,氧化皮殘留量逐漸減少,表明提高吐絲溫度可以改善盤(pán)條表面氧化皮剝離性。研究表明[15],剝落的氧化皮尺寸與氧化皮厚度呈正相關(guān),氧化皮厚度越大,其強(qiáng)度則越高,能夠在剝離過(guò)程中承受更大的剪切應(yīng)力而不斷裂,使裂紋在剝離過(guò)程中更易在結(jié)合面產(chǎn)生,以較大的塊狀形式剝落。工藝3氧化皮的總厚度相比工藝1增加了60%以上,氧化皮的剝離性明顯提高。

        通過(guò)對(duì)扭轉(zhuǎn)前后的盤(pán)條稱(chēng)重,得到工藝1~3剝落的氧化皮質(zhì)量分別為0.272 9、0.540 2和0.993 3 g,表明吐絲溫度越高,剝落的氧化皮越多,一方面由于吐絲溫度升高后生成的氧化皮厚度增加,另一方面由于剝落的氧化皮比例增加。

        圖3 試驗(yàn)盤(pán)條機(jī)械扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)后氧化皮的剝離效果Fig.3 Descaling property of the oxide scale on the tested wire rods after mechanical twisting

        圖4為掃描電鏡下觀察的盤(pán)條表面氧化皮的剝離情況,由圖4(a)可知,工藝1盤(pán)條表面氧化皮殘留較多,其中位置1處氧化皮無(wú)剝落,位置2處最外層氧化皮剝落,兩處的EDS能譜分析結(jié)果分別見(jiàn)圖5(a)和5(b),主要含有O和Fe元素。表明吐絲溫度為840 ℃時(shí),僅有少量氧化皮從基體結(jié)合面剝落,最外層Fe2O3中的裂紋雖較多,但其疏松的結(jié)構(gòu)導(dǎo)致與次外層結(jié)合強(qiáng)度不足,使裂紋不能穿透該層而到達(dá)Fe3O4層,故剝落物主要是最外層氧化皮;由圖4(b)可知,工藝2盤(pán)條表面氧化皮殘留面積分?jǐn)?shù)小于50%,表明氧化皮強(qiáng)度比工藝1的高,未剝落的氧化皮與工藝1盤(pán)條的相似;由圖4(c)可知,工藝3盤(pán)條表面基本無(wú)最外層氧化皮殘留,位置3和4處的EDS能譜分析結(jié)果分別見(jiàn)圖5(c)和5(d),其中位置3的Si含量遠(yuǎn)高于基體中Si含量,表明該處殘留Fe2SiO4層,而位置4的Si含量略高于基體中Si含量,結(jié)合能譜的半定量特性,表明該處為盤(pán)條基體,氧化皮基本無(wú)殘留。綜上所述,吐絲溫度為920 ℃時(shí),氧化皮剝離較徹底,但局部Fe2SiO4與基體的粘附力較強(qiáng),難以完全剝離。

        圖4 試驗(yàn)盤(pán)條扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)后表面形貌Fig.4 Surface morphologies of the tested wire rods after mechanical twisting

        圖5 試驗(yàn)盤(pán)條表面氧化皮的能譜分析結(jié)果Fig.5 EDS analysis results of oxide scale on the tested wire rods surface

        將工藝3盤(pán)條剝落的氧化皮研磨成粉末后進(jìn)行XRD衍射分析,結(jié)果如圖6所示,可見(jiàn)剝落氧化皮的主要物相為FeO、Fe3O4和Fe2O3。衍射譜圖中未發(fā)現(xiàn)Fe2SiO4相,一方面由于氧化皮中Fe2SiO4層的厚度比例較小,另一方面由于剝落的Fe2SiO4相對(duì)較少,未達(dá)到衍射儀可識(shí)別的含量。

        圖6 工藝3氧化皮的XRD圖譜Fig.6 XRD pattern of oxide scale produced by process 3

        3 結(jié)論

        (1)高硅焊絲鋼盤(pán)條軋制后形成的氧化皮從基體側(cè)向外依次為Fe2SiO4、Fe1- xO、Fe3O4和Fe2O3層,與高硅鋼長(zhǎng)時(shí)間高溫氧化得到的氧化皮不同,最內(nèi)層未發(fā)現(xiàn)FeO/Fe2SiO4的共晶結(jié)構(gòu),僅含有Fe2SiO4,F(xiàn)eO與Fe3O4層具有明顯的界限,但最外層與次外層的界限不明顯。

        (2)不同吐絲溫度下獲得的氧化皮總厚度及物相比例明顯不同,當(dāng)吐絲溫度從840 ℃升高至920 ℃時(shí),氧化皮總厚度從約7 μm增加至13 μm,中間層Fe1- xO的厚度比例增加至50%。氧化皮剝離形態(tài)由粉末狀逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閴K狀和長(zhǎng)條狀,盤(pán)條表面氧化皮殘留量逐漸減少,剝落氧化皮質(zhì)量顯著增加,表明提高吐絲溫度可改善盤(pán)條表面氧化皮剝離性。

        (3)采用工藝3已生產(chǎn)了10萬(wàn)余t ER70S- 6焊絲鋼,焊絲表面鍍銅層均勻,基本無(wú)發(fā)黑現(xiàn)象。

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