李夢麗 楊洪宇 鄭偉森 何燕霖 李 麟
(上海大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,上海 200444)
近年來,通過添加鋁等輕合金元素來獲得低密度、高比彈性模量和高比強(qiáng)塑積的輕質(zhì)鋼已成為鋼鐵材料輕量化的研究熱點(diǎn),其中最具代表性的是Fe- Al- Mn- C系輕質(zhì)鋼。研究表明,增加Al含量可有效提高輕量化程度,但易造成κ相粗化,使力學(xué)性能下降[1- 6]。Cr元素的加入對(duì)κ相的析出有抑制作用,并使鋼的強(qiáng)塑積達(dá)到30 GPa·%以上[7- 8]。因此,本文試驗(yàn)研究了不同熱處理?xiàng)l件下含Cr輕質(zhì)鋼中κ相的析出行為,并結(jié)合第一性原理計(jì)算,深入探討了Cr元素影響κ相形成的內(nèi)在機(jī)制,為輕質(zhì)鋼成分優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。
試驗(yàn)原料為電解純鐵(99.99%,質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同),純鉻、純錳、純鋁(99.999%)以及Fe- 4.6%C中間合金,利用電弧熔煉制備紐扣錠,質(zhì)量約25 g,采用化學(xué)滴定法測得紐扣錠的化學(xué)成分如表1所示。將紐扣錠在1 160 ℃進(jìn)行均勻化處理,隨后將其封入真空度在10-2Pa以下的石英管中進(jìn)行如表2所示的熱處理。
表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 1 Chemical compositions of the test steels (mass fraction) %
表2 試驗(yàn)鋼的熱處理工藝Table 2 Heat treatment processes of the test steels
熱處理后的試樣經(jīng)研磨、拋光后,采用4%(體積分?jǐn)?shù),下同)的硝酸酒精溶液腐蝕,然后使用HITACHIS- 570S掃描電子顯微鏡觀察顯微組織。透射試樣經(jīng)機(jī)械研磨至50~80 μm,沖制成直徑3 mm圓片,然后使用5%的高氯酸酒精電解液進(jìn)行雙噴減薄,最后在JEM- 2010F場發(fā)射透射電鏡上觀察試樣的精細(xì)結(jié)構(gòu),加速電壓為200 kV。采用18 kW D/MAX2500V型X射線衍射儀分析試樣的物相組成,Cu靶Kα射線,管電壓40 kV,管電流40 mA,掃描范圍40°~100°,步長為0.02°。
圖1為3種試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫不同時(shí)間后的XRD圖譜。由圖1可以看出,1、2和3號(hào)試樣在780 ℃保溫2 h、1天和15天后的組織中均存在κ相和鐵素體。從圖2的TEM分析結(jié)果可以看出,1、2和3號(hào)試樣經(jīng)780 ℃保溫2 h后的組織中均析出了κ相,呈棒狀。
圖1 3種試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫不同時(shí)間后的XRD圖譜Fig.1 XRD patterns of the three test steels after holding at 780 ℃ for different times
對(duì)經(jīng)780 ℃保溫1天和15天的試驗(yàn)鋼中κ相的等效粒徑進(jìn)行測量、統(tǒng)計(jì)分析,結(jié)果如圖3~圖6所示。將等效面積圓的直徑作為顆粒直徑,選取試樣中300~1 000個(gè)粒子進(jìn)行統(tǒng)計(jì),以減少誤差,確保數(shù)據(jù)可信。
由圖4和圖6可以看出,3號(hào)試驗(yàn)鋼在780 ℃保溫1天和15天后,其粒徑為0~2 μm的κ相占比分別為94.39%和80.9%,明顯高于1號(hào)和2號(hào)鋼。
由表3可知,在相同熱處理?xiàng)l件下,含Cr輕質(zhì)鋼中κ相的粒徑相對(duì)較小;隨著保溫時(shí)間的延長,κ相發(fā)生粗化,Cr含量高的輕質(zhì)鋼中κ相的長大趨勢較小,因此,鉻元素的添加抑制了輕質(zhì)鋼中κ相的長大。
Fe- Al- C輕質(zhì)鋼中κ相的理論化學(xué)計(jì)量數(shù)為Fe3AlC,具有鈣鈦礦型結(jié)構(gòu)(E21)[9],為fcc有序結(jié)構(gòu)Fe3Al-L12,其中鐵原子位于每個(gè)面的中心,鋁原子位于立方體的角部,碳原子占據(jù)由6個(gè)鐵原子形成的中心八面體間隙位置[10],如圖7所示。
圖2 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫2 h后κ相的TEM形貌Fig.2 TEM Morphologies of κ phase in the test steels after holding at 780 ℃ for 2 h
圖3 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫1天后κ相粒徑的SEM分析及統(tǒng)計(jì)Fig.3 SEM analysis and statistics of the particle size of κ phase in the test steels after holding at 780 ℃for 1 d
圖4 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫1天后的粒徑分布Fig.4 Particle size distributions of the test steels after holding at 780 ℃ for 1 d
圖5 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫15天后κ相粒徑的SEM分析及統(tǒng)計(jì)Fig.5 SEM analysis and statistics of the particle size of κ phase in the test steels after holding at 780 ℃for 15 d
圖6 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫15天后的粒徑分布Fig.6 Particle size distributions of the test steels after holding at 780 ℃ for 15 d
表3 試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫不同時(shí)間后κ相的平均粒徑Table 3 Average particle sizes of κ- phase in the test steels after holding at 780 ℃ with different times μm
圖7 κ - 碳化物結(jié)構(gòu)示意圖Fig.7 Schematic diagram of κ- carbide structure
研究采用VASP(Vienna ab initio simulation package)中的PAW(projector augmented wave)方法計(jì)算κ相的形成焓,使用廣義梯度近似(general gradient approximation, GGA)的Perdew- Burke- Ernzerhof(PBE)形式進(jìn)行計(jì)算。所有結(jié)構(gòu)完全松弛且完全自旋極化。總能量的收斂標(biāo)準(zhǔn)為10-6eV/cell,結(jié)構(gòu)優(yōu)化期間的力為9×10-3eV/?。VASP- PAW計(jì)算中包括高達(dá)600 eV的平面波,使用20×20×20的k點(diǎn)網(wǎng)。計(jì)算公式為[11]:
EFe3AlC≈
式中:EFe、EAl、EC、EFe3AlC分別為從有序結(jié)構(gòu)的VASP- PAW計(jì)算得到的鐵磁性bcc、fcc鋁、金剛石碳和EFe3AlC的能量[12- 13]。
將計(jì)算結(jié)果列于表4,在不含Cr輕質(zhì)鋼中,κ相即Fe3AlC的形成焓為-21.45 kJ/mol。在含Cr輕質(zhì)鋼中,當(dāng)Cr取代Fe的位置時(shí),Cr3AlC的形成焓為-5.92 kJ/mol;當(dāng)Cr取代Al的位置時(shí),F(xiàn)e3CrC的形成焓為17.43 kJ/mol??梢?,無論Cr的占位如何,κ相的形成焓都高于Fe3AlC的形成焓。以上計(jì)算結(jié)果表明,在含Cr輕質(zhì)鋼中,由于Cr3AlC和Fe3CrC的形成焓相對(duì)較高,不易形成κ相。
表4 形成能的第一性原理計(jì)算結(jié)果Table 4 First principle calculation results of formation energy kJ/mol
(1)結(jié)合XRD和TEM分析可以看出,試驗(yàn)的3種輕質(zhì)Fe- Mn- Al- C鋼中都含有κ相,其形貌均呈棒狀。
(2)試驗(yàn)鋼經(jīng)780 ℃保溫相同時(shí)間后,含Cr輕質(zhì)鋼中κ相的粒徑相對(duì)較??;隨著保溫時(shí)間的延長,κ相發(fā)生粗化,Cr含量高的輕質(zhì)鋼中κ相的長大趨勢較小。
(3)第一性原理計(jì)算結(jié)果表明,含Cr輕質(zhì)鋼中κ相的形成焓相對(duì)較高,不易形成κ相;結(jié)合試驗(yàn)分析,進(jìn)一步說明了鉻元素的添加抑制了輕質(zhì)鋼中κ相的長大。