彭 勝

（韶關(guān)粵江發(fā)電有限責(zé)任公司，廣東韶關(guān) 512000）

1 機(jī)組概況

廣東省韶關(guān)粵江發(fā)電有限責(zé)任公司1#汽輪機(jī)由東方汽輪機(jī)有限公司制造，型號(hào)為N660-25/600/600-1（制造廠編號(hào)D66OGN1）的超超臨界、中間再熱、沖動(dòng)式、單軸、三缸四排汽純凝汽式汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)由東方電機(jī)股份有限公司制造，型號(hào)為QFSN-660-2-22B 的水氫氫冷式發(fā)電機(jī)，于2015年7月投入商業(yè)運(yùn)行。

本汽輪發(fā)電機(jī)組軸系采用雙支承方式，各條轉(zhuǎn)子由2 個(gè)支持軸承支承，軸系共有8 個(gè)支持軸承：1#、2#軸承為可傾瓦支承在軸承座上，以便在運(yùn)行期間隨轉(zhuǎn)子方向自由擺動(dòng)，以獲取適應(yīng)每一瓦塊的最佳油楔；3#～8#軸承均為橢圓球面軸承，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，檢修方便，油膜剛度較好，具有良好的穩(wěn)定性（圖1）。

2 瓦溫超標(biāo)原因分析

圖1 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸系

2017年5月至9月，公司進(jìn)行該機(jī)組的第一次A 修，期間汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)進(jìn)行了全面解體檢修，并對(duì)軸系中心進(jìn)行調(diào)整。2017年10月6日機(jī)組啟動(dòng)后出現(xiàn)發(fā)電機(jī)7#軸瓦溫偏高現(xiàn)象。負(fù)荷460 MW 時(shí)7#軸瓦（發(fā)電機(jī)汽端）瓦溫為97.3 ℃超過報(bào)警值，潤(rùn)滑油油溫39.66 ℃，回油溫度65.17 ℃，瓦振X 方向52 μm、Y 方向64 μm，蓋振55 μm，6#瓦溫度84 ℃，8#軸瓦溫度90 ℃。負(fù)荷600 MW 時(shí)7#軸瓦緩慢升高約4 ℃，最高達(dá)到103 ℃。

汽輪發(fā)電機(jī)軸瓦瓦溫長(zhǎng)期偏高，極易造成鎢金材料碳化，強(qiáng)度降低，縮短軸瓦使用壽命。根據(jù)7#軸瓦檢修數(shù)據(jù)、運(yùn)行情況以及解體檢查情況，分析瓦溫超標(biāo)主要有以下2 個(gè)方面的原因。

2.1 檢修方面

首先考慮軸瓦安裝間隙的影響。根據(jù)7#軸瓦檢修數(shù)據(jù)（表1），經(jīng)A 級(jí)檢修調(diào)整，其安裝球面間隙0.09 mm、頂隙0.73 mm屬于正常范圍。軸承側(cè)隙左、右均為0.55×0.20 mm，比設(shè)計(jì)值偏小。軸瓦側(cè)隙過小，直接導(dǎo)致軸瓦的潤(rùn)滑油進(jìn)油量不足并且排油不順暢，隨著軸瓦負(fù)載逐步增加，軸瓦溫度將會(huì)異常升高，因此確定軸承側(cè)間隙偏小是導(dǎo)致7#軸瓦溫度異常升高的原因。解體復(fù)查軸徑與軸承鎢金接觸，發(fā)現(xiàn)接觸角偏大，接近60°～90°的上限。也進(jìn)一步驗(yàn)證了這一判斷。

其次考慮軸瓦負(fù)荷分配過重的影響。根據(jù)7#軸瓦中心調(diào)整數(shù)據(jù)，發(fā)電機(jī)汽端7#軸瓦負(fù)荷分配是調(diào)整過的，全實(shí)缸狀態(tài)下低—電靠背輪中心由修前上張口0.06 mm 變?yōu)樾藓笙聫埧?.015 mm，高差由修前發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子低0.81 mm 變成修后發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子低0.29 mm，負(fù)荷分配從上張口變?yōu)橄聫埧冢?#軸瓦負(fù)荷分配加重，8#軸瓦負(fù)荷分配減輕。7#軸瓦屬于橢圓瓦軸承，若軸瓦負(fù)荷分配過重，軸瓦內(nèi)油膜極易破裂失效，油膜破裂后軸頸局部與軸瓦鎢金干磨擦因此導(dǎo)致軸瓦溫度異常升高。因此，7#軸瓦負(fù)荷分配偏重也是軸瓦溫度異常升高的原因。

2.2 運(yùn)行方面

考慮潤(rùn)滑油進(jìn)油量的影響。查設(shè)備運(yùn)行相關(guān)曲線，負(fù)荷460 MW 時(shí)7#軸瓦溫為97.3 ℃，超過報(bào)警值95℃；潤(rùn)滑油油溫39.66 ℃，7#軸瓦回油溫65.17 ℃，回油溫度超標(biāo)。軸承的正常運(yùn)行主要依靠潤(rùn)滑油進(jìn)行潤(rùn)滑和冷卻，懷疑7#軸瓦進(jìn)油量不足。經(jīng)解體檢查7#軸瓦，下瓦已經(jīng)輕微磨瓦，而且節(jié)流孔板尺寸比設(shè)計(jì)值偏小，因此確定7#軸瓦進(jìn)油量不足對(duì)瓦溫異常升高也有一定影響。

綜上所述，此次汽輪發(fā)電機(jī)軸瓦溫度異常升高的主要是由軸瓦安裝側(cè)隙偏小、軸瓦負(fù)荷分配偏重以及潤(rùn)滑油進(jìn)油節(jié)流孔板尺寸偏小引起的。

3 處理方案

因機(jī)組檢修工期緊張，制定了以下處理方案并進(jìn)行處理。利用機(jī)組臨停間斷盤車機(jī)會(huì)，揭7#軸瓦檢查。檢修人員提前申請(qǐng)發(fā)電機(jī)倒氫完畢，汽缸內(nèi)缸溫度達(dá)250 ℃以下具備實(shí)施條件，立即停盤車運(yùn)行、頂軸油泵運(yùn)行、密封油泵運(yùn)行、潤(rùn)滑油泵運(yùn)行。將發(fā)電機(jī)7#軸瓦、8#軸瓦潤(rùn)滑油進(jìn)油管加裝堵板，有效防止大量潤(rùn)滑油進(jìn)入發(fā)電機(jī)的風(fēng)險(xiǎn)。加裝堵板工作結(jié)束后恢復(fù)潤(rùn)滑油泵、密封油泵、頂軸油泵運(yùn)行，投密封油時(shí)電氣檢修配合投入壓縮空氣。盤車每2 h、180 ℃間斷投入運(yùn)行，利用機(jī)組臨停機(jī)會(huì)間斷盤車進(jìn)行快速處理。

3.1 檢查主油箱回油濾網(wǎng)

對(duì)主油箱回油濾網(wǎng)進(jìn)行檢查，觀察回油濾網(wǎng)鎢金情況，發(fā)現(xiàn)微量鎢金碎末，無法判斷是否因軸瓦磨損而引起的。清洗潤(rùn)滑油主油箱回油濾網(wǎng)，加強(qiáng)濾油提高潤(rùn)滑油品質(zhì)。

表1 汽輪發(fā)電機(jī)組7#軸承間隙數(shù)據(jù) mm

3.2 軸瓦檢查調(diào)整

解體檢查測(cè)量7#瓦球面間隙、頂隙合格；側(cè)隙0.55 mm×0.20 mm 偏小，適當(dāng)增加到0.70 mm×0.20 mm。檢查下瓦鎢金接觸情況約70%，適當(dāng)修刮下瓦接觸面，達(dá)到75%均勻接觸，接觸角調(diào)整到為80°左右。將下瓦進(jìn)油側(cè)油楔尺寸適當(dāng)修刮增大，增加潤(rùn)滑油回油油量（圖2）。

圖2 軸瓦修刮

3.3 軸瓦負(fù)荷分配調(diào)整

根據(jù)中心調(diào)整情況以及轉(zhuǎn)子軸徑揚(yáng)度數(shù)據(jù)，綜合考慮后將7#軸瓦底部減0.05 mm 墊片、適當(dāng)降低7#軸瓦負(fù)荷分配，進(jìn)而達(dá)到降低軸瓦溫度的目的。

3.4 檢查調(diào)整進(jìn)油節(jié)流孔板

解體檢查7#軸瓦、8#軸瓦潤(rùn)滑油進(jìn)油節(jié)流孔板，按照出廠圖紙要求進(jìn)行改進(jìn)（圖3）：將7#軸承潤(rùn)滑油進(jìn)油節(jié)流孔板孔徑尺寸由Φ23 mm 調(diào)整增大為Φ27.5 mm；8#軸承潤(rùn)滑油進(jìn)油節(jié)流孔板孔徑尺寸由Φ20 mm 調(diào)整增大為Φ23 mm；適當(dāng)增加7#軸瓦、8#軸瓦進(jìn)油量，使軸瓦充分冷卻。

3.5 適當(dāng)調(diào)整油溫

機(jī)組啟動(dòng)后多啟動(dòng)一臺(tái)主油箱排煙風(fēng)機(jī)，增強(qiáng)軸承室內(nèi)的鼓風(fēng)作用帶走部分熱量，觀察7#軸瓦溫變化情況。嚴(yán)格控制汽輪發(fā)電機(jī)組潤(rùn)滑油進(jìn)油溫度在39 ℃以下，其余瓦溫、油溫按規(guī)程執(zhí)行，通過降低潤(rùn)滑油溫的方法來降低軸瓦溫度。

圖3 潤(rùn)滑油節(jié)流孔板

4 總結(jié)

通過對(duì)7#軸瓦檢查調(diào)整、軸瓦負(fù)荷分配微調(diào)、進(jìn)油節(jié)流孔板檢查調(diào)整、降低潤(rùn)滑油溫等處理措施，利用臨停機(jī)會(huì)間斷盤車進(jìn)行快速處理，解決了汽輪發(fā)電機(jī)組軸瓦溫度超標(biāo)的問題。降低汽輪發(fā)電機(jī)組軸瓦溫度效果顯著。此種檢修方式適用于工期緊張的搶修，經(jīng)驗(yàn)可在同類型機(jī)組推廣應(yīng)用。