陳夢(mèng)成，楊 超，謝國(guó)強(qiáng)，謝 力

(1.華東交通大學(xué) 土木建筑學(xué)院，江西 南昌 330013；2.中國(guó)鐵路廣州局集團(tuán)有限公司 長(zhǎng)沙工務(wù)段，湖南 長(zhǎng)沙 410000)

縱觀混凝土結(jié)構(gòu)百年發(fā)展史，盡管混凝土耐久性問(wèn)題早已被熟知，但由于其復(fù)雜性以及現(xiàn)代試驗(yàn)技術(shù)手段存在缺陷，至今，研究人員還未徹底清楚混凝土結(jié)構(gòu)耐久性對(duì)構(gòu)件的長(zhǎng)期影響。關(guān)于鋼筋混凝土構(gòu)件在腐蝕環(huán)境下承載力的退化問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外近年已經(jīng)有研究報(bào)道[1-8]。針對(duì)腐蝕環(huán)境下鋼筋混凝土構(gòu)件黏結(jié)性能的退化問(wèn)題[9-10]，多數(shù)學(xué)者主要討論受力相對(duì)單一的拔出試驗(yàn)[11-13]。拔出試驗(yàn)方法適用于受拉伸作用的鋼筋混凝土構(gòu)件，由于這種拉式拔出試驗(yàn)方法未考慮彎剪荷載的影響，所以不適用于工程實(shí)際中大量存在的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件。文獻(xiàn)[14-17]為考慮彎剪荷載對(duì)構(gòu)件的作用，提出一種梁式受彎構(gòu)件試驗(yàn)方法用于研究構(gòu)件黏結(jié)性能，盡管梁式構(gòu)件能夠反映彎剪作用受力狀態(tài)，但受拉鋼筋并非全部與混凝土黏結(jié)，在跨中存在鋼筋的暴露，不能真實(shí)體現(xiàn)工程實(shí)際中鋼筋與混凝土間的黏結(jié)狀態(tài)。因此，對(duì)腐蝕環(huán)境下鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的承載性能特別是黏結(jié)性能進(jìn)行深入研究是必要的，具有重要的學(xué)術(shù)價(jià)值和工程實(shí)踐指導(dǎo)意義。

本文采用簡(jiǎn)支梁研究氯鹽環(huán)境下鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的承載性能。依據(jù)文獻(xiàn)[18]，為充分發(fā)揮鋼筋混凝土梁中鋼筋的抗拉作用，又最大限度地提高鋼筋混凝土梁的承載能力，通常將梁支座處受拉鋼筋彎起或者設(shè)置足夠長(zhǎng)的錨固。這種足夠長(zhǎng)度錨固的設(shè)置可以保證試驗(yàn)梁在進(jìn)行彎曲試驗(yàn)時(shí)，最終發(fā)生受拉鋼筋屈服破壞。此時(shí)，鋼筋與混凝土之間黏結(jié)應(yīng)力未達(dá)到極限強(qiáng)度，試驗(yàn)梁未能充分發(fā)揮黏結(jié)性能。也就是說(shuō)，對(duì)腐蝕環(huán)境下鋼筋混凝土梁進(jìn)行彎曲黏結(jié)性能試驗(yàn)時(shí)，在支座處對(duì)受拉鋼筋設(shè)置足夠長(zhǎng)的錨固，則容易隱蔽鋼筋銹蝕損傷對(duì)鋼筋混凝土梁黏結(jié)性能的影響。因此，若要更直觀地探討銹蝕損傷對(duì)鋼筋混凝土黏結(jié)性能的影響，應(yīng)減小試驗(yàn)梁在支座處受拉縱筋的錨固長(zhǎng)度，使試驗(yàn)梁鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力充分發(fā)揮并最終發(fā)生黏結(jié)撕裂破壞[1-2]。本文對(duì)6根鋼筋混凝土試驗(yàn)梁進(jìn)行三分點(diǎn)加載試驗(yàn)研究，其中1根為未經(jīng)腐蝕的對(duì)比試驗(yàn)梁，其余5根經(jīng)過(guò)不同時(shí)間的氯鹽溶液浸泡。6根試驗(yàn)梁的受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度均設(shè)置為0。腐蝕結(jié)束后，觀察并分析鋼筋銹蝕率與銹脹裂縫寬度的關(guān)系，加載結(jié)束后得到試驗(yàn)梁三分點(diǎn)加載作用下荷載-撓度曲線和跨中截面混凝土應(yīng)變隨梁高的分布曲線，探討鋼筋銹蝕損傷程度對(duì)腐蝕后鋼筋混凝土梁承載力、鋼筋混凝土平均黏結(jié)應(yīng)力以及支座處縱筋滑移量的影響。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

本文試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)為受拉鋼筋伸出試驗(yàn)梁兩端一定長(zhǎng)度[19-21]，在鋼筋端部固定位移計(jì)。由于跨中位置鋼筋為構(gòu)件對(duì)稱(chēng)中點(diǎn)，認(rèn)為該位置鋼筋混凝土變形協(xié)調(diào)，假定鋼筋自由端的位移即為鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)滑移。

試件設(shè)計(jì)情況如圖1所示，試件截面尺寸為150 mm×150 mm×1 400 mm；架立筋為2φ6，HPB335；受拉鋼筋為2φ12，HRB400；箍筋間距設(shè)置為100 mm，HPB335，直徑6 mm；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30；混凝土保護(hù)層厚度設(shè)置為25 mm。

圖1 試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)情況(單位：mm)

另外，受拉鋼筋貫通試驗(yàn)梁(圖1)，伸出長(zhǎng)度為50 mm。鋼筋兩端套上長(zhǎng)度150 mm的PVC管，并將液態(tài)石蠟灌入管內(nèi)再冷卻封頭，目的是防止受拉鋼筋腐蝕。

1.2 材料性能試驗(yàn)

混凝土在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行軸壓試驗(yàn)，測(cè)得立方體軸心抗壓強(qiáng)度平均值約為20.1 MPa，混凝土試塊配合比為水∶水泥∶砂∶骨料=210∶349∶632∶1 124。按水泥質(zhì)量的8%在混凝土中添加工業(yè)鹽促進(jìn)加速銹蝕，通過(guò)拉伸測(cè)試[22-23]得到鋼筋力學(xué)性能，見(jiàn)表1。

表1 鋼材力學(xué)性能

1.3 通電加速銹蝕方法

依據(jù)法拉第定律對(duì)試驗(yàn)梁中鋼筋銹蝕量進(jìn)行估算，鋼筋理論銹蝕量公式為

(1)

式中：Δm為金屬銹蝕質(zhì)量，g；M為鐵的摩爾質(zhì)量，M=55.8 g/mol；I為平均電流強(qiáng)度，A；T為通電時(shí)間，s；F為法拉第常數(shù)，取96 485 C/mol；|Z|為金屬離子價(jià)數(shù)的絕對(duì)值，鐵為2價(jià)。

試驗(yàn)設(shè)計(jì)的目標(biāo)銹蝕率見(jiàn)表2，試件中L0為對(duì)比試件，L1～L5為銹蝕試件。試件經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后，放入5%的NaCl溶液中，浸泡7 d，浸泡液面漫過(guò)受拉鋼筋；然后采用硅控整流器進(jìn)行通電加速銹蝕試驗(yàn)[24-29]。電源正極連接擬被銹蝕的受拉鋼筋，負(fù)極連接放置在溶液中的不銹鋼板，接通電源形成電解池；使用硅控整流器控制電流密度，保持為300 μA/cm2直流恒電流，并人為控制加速腐蝕時(shí)間，即到預(yù)定加速腐蝕時(shí)間后取出試件。加速腐蝕裝置如圖2所示。

表2 試件銹蝕情況

注：通電電流I為平均電流密度與通電鋼筋表面積的乘積。

(a)示意圖

(b)現(xiàn)場(chǎng)圖

本文擬討論5種不同銹蝕水平下鋼筋混凝土黏結(jié)性能的退化情況。鋼筋的通電時(shí)間T可由式(1)轉(zhuǎn)換得到，見(jiàn)式(2)，計(jì)算得到的實(shí)際通電時(shí)間在表2中列出。

(2)

試件破壞后，取出銹蝕受拉鋼筋，配制濃度為10%的HCl溶液全面清洗鐵銹，洗凈后對(duì)鋼筋稱(chēng)重，并計(jì)算鋼筋線密度。鋼筋銹蝕情況在表2中列出，受拉鋼筋實(shí)際銹蝕率η′按鋼筋線密度損失程度計(jì)算。

(3)

式中：λ為鋼筋銹蝕前線密度；λ′為鋼筋銹蝕后線密度。從表2可以看出，除L4未達(dá)到目標(biāo)銹蝕率外，其余試件均達(dá)到目標(biāo)銹蝕率。

1.4 加載方案及測(cè)點(diǎn)布置

銹蝕結(jié)束后取出試件進(jìn)行三分點(diǎn)加載試驗(yàn)，加載使用50 t級(jí)千斤頂，采用分配梁將單點(diǎn)荷載傳遞到試驗(yàn)梁上。加載裝置及測(cè)點(diǎn)布置情況如圖3所示。在混凝土底部加載點(diǎn)對(duì)應(yīng)位置和跨中位置布置位移計(jì)以便測(cè)量試驗(yàn)梁加載過(guò)程的變形情況；在支座位置頂部布置百分表，用來(lái)修正跨中變形；在伸出鋼筋端部布置位移計(jì)測(cè)量鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)滑移，位移計(jì)固定方式如圖4所示。在試驗(yàn)梁跨中混凝土側(cè)面沿梁高方向均勻布置5個(gè)應(yīng)變片以觀察加載過(guò)程中混凝土應(yīng)力變化情況，在跨中頂面布置1個(gè)應(yīng)變片以觀察受壓混凝土應(yīng)力情況；在受拉鋼筋跨中位置預(yù)先粘貼應(yīng)變片以觀察受拉鋼筋應(yīng)力變化情況。以上數(shù)據(jù)采用東華DH3815N-3采集箱進(jìn)行采集。

(a)試驗(yàn)梁加載裝置及測(cè)點(diǎn)布置示意

(b)試驗(yàn)梁加載裝置及測(cè)點(diǎn)布置現(xiàn)場(chǎng)圖

圖4 位移計(jì)固定方式

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象及破壞形態(tài)分析

裂縫分布情況如圖5所示，試件破壞形態(tài)如圖6所示。加載過(guò)程中，混凝土底面跨中位置首先出現(xiàn)裂縫，此時(shí)，跨中位置與加載點(diǎn)位置位移、跨中截面混凝土應(yīng)變、跨中鋼筋應(yīng)變數(shù)值較小，且均呈線性微小增長(zhǎng)，伸出鋼筋位移基本不變；隨著荷載的增加，裂縫(基本為豎向裂縫)向兩端支座方向延伸，以約10 cm間距主要分布在跨中區(qū)域，應(yīng)變和位移增長(zhǎng)明顯，伸出鋼筋位移增長(zhǎng)微?。浑S著荷載的繼續(xù)增加，支座跨內(nèi)開(kāi)始出現(xiàn)斜向裂縫，此階段應(yīng)變和位移增長(zhǎng)速度較快，伸出鋼筋出現(xiàn)明顯滑移，支座位置混凝土沿鋼筋方向出現(xiàn)黏結(jié)撕裂裂縫；最終，試驗(yàn)梁應(yīng)力到達(dá)極限荷載，均發(fā)生黏結(jié)破壞。

圖5 極限荷載下試驗(yàn)梁的裂縫分布情況

圖6 試驗(yàn)梁最終破壞形態(tài)

2.2 銹脹裂縫分析2.2.1 銹脹裂縫測(cè)量

鋼筋銹蝕會(huì)使混凝土表面產(chǎn)生銹脹裂縫，本文選用測(cè)量精度為0.02 mm裂縫觀測(cè)儀對(duì)試驗(yàn)梁底面混凝土進(jìn)行裂縫寬度測(cè)量。

首先，準(zhǔn)備一張與試件底面尺寸一致的透明軟玻璃，打好50 mm×50 mm網(wǎng)格，覆蓋在試驗(yàn)梁底面，描繪出銹脹裂縫線形；使用裂縫觀測(cè)儀測(cè)得每條裂縫不同位置的寬度，記錄在該位置附近。試驗(yàn)梁銹脹裂縫分布情況如圖7所示。由圖7可以看出：試驗(yàn)梁底部混凝土銹脹裂縫主要分布在受拉鋼筋位置附近，沿順筋方向分布。測(cè)得銹蝕構(gòu)件L1～L5的最大銹脹裂縫寬度分別為0.14、0.18、0.17、0.26和0.56 mm。

圖7 銹脹裂縫測(cè)量結(jié)果

2.2.2 銹脹裂縫寬度與銹蝕率的關(guān)系

圖8為銹蝕率與銹脹裂縫寬度的散點(diǎn)及擬合曲線。從圖8可以看出：隨著銹蝕率的增加，銹脹裂縫寬度整體呈增大趨勢(shì)；二者可以近似擬合為線性關(guān)系。兩條擬合線的擬合優(yōu)度R2均接近1，說(shuō)明擬合公式對(duì)測(cè)量值的擬合程度較好。

(a)平均銹脹裂縫寬度與銹蝕率的關(guān)系

(b)最大銹脹裂縫寬度與銹蝕率的關(guān)系

2.3 受彎力學(xué)性能分析2.3.1 荷載-撓度關(guān)系曲線

圖9為6個(gè)試件的荷載-撓度曲線分布。A、A′與A″點(diǎn)分別為試件發(fā)生開(kāi)裂時(shí)3個(gè)加載位置的荷載-位移點(diǎn)，B、B′與B″分別為試件到達(dá)極限承載力時(shí)3個(gè)加載位置的荷載-位移點(diǎn)。圖9中荷載-撓度關(guān)系曲線的發(fā)展規(guī)律均可分為3個(gè)階段：①?gòu)椥园l(fā)展階段，在試件未出現(xiàn)裂縫前(A/A′/A″點(diǎn)前)，表現(xiàn)為斜率(剛度)較大的直線段；②塑性發(fā)展階段，出現(xiàn)裂縫之后的A-B/A′-B′/A″-B″段曲線，曲線剛度隨著荷載增加而減小；③破壞階段，達(dá)到極限荷載后(B/B′/B″點(diǎn)后)，試件在跨中出現(xiàn)大位移，荷載驟降，呈脆性破壞特征。

(a)L0

(b)L1

(c)L2

(d)L3

(e)L4

(f)L5

表3列出了試驗(yàn)后所有試件的破壞情況。從表3可以看出：試驗(yàn)梁的極限承載力在鋼筋微腐蝕階段(鋼筋銹蝕率在0～2.9%之間)有所提高，當(dāng)銹蝕率為2.9%時(shí)承載力達(dá)到最大值63 kN，高于無(wú)銹蝕對(duì)比試驗(yàn)梁L0的57 kN；隨著銹蝕率的繼續(xù)增加，極限承載力呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，銹蝕率最大試件L5的極限承載力只有49 kN，低于無(wú)銹蝕對(duì)比試驗(yàn)梁L0的57 kN。隨著銹蝕率的增加，試驗(yàn)梁跨中位移變化規(guī)律與極限承載力變化規(guī)律相同，均呈先增大后減小趨勢(shì)。破壞位置出現(xiàn)較為隨機(jī)，體現(xiàn)了試驗(yàn)梁材料的不均勻性和試驗(yàn)過(guò)程控制的隨機(jī)性。

表3 試驗(yàn)梁破壞情況

注：未銹蝕試驗(yàn)梁極限承載力為Fu0，相應(yīng)銹蝕程度試驗(yàn)梁極限承載力為Fui；試驗(yàn)梁相對(duì)極限承載力為Fui/Fu0。

圖10為本試驗(yàn)中試驗(yàn)梁相對(duì)極限承載力與鋼筋銹蝕率的關(guān)系，可以用兩段式方程表示(本文擬定銹蝕臨界值為3%)

(4)

圖10 試驗(yàn)梁相對(duì)承載力比值與銹蝕率關(guān)系

為方便比較，圖10同時(shí)給出文獻(xiàn)[28-29]的銹蝕試驗(yàn)結(jié)果，其中，文獻(xiàn)[28]進(jìn)行了錨固長(zhǎng)度不足鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁試驗(yàn)和梁式試驗(yàn)，文獻(xiàn)[29]進(jìn)行了拉拔試驗(yàn)。對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)：本文試驗(yàn)得到的構(gòu)件承載力比值與鋼筋銹蝕率之間的關(guān)系與文獻(xiàn)[29]中拉拔試驗(yàn)結(jié)果發(fā)展趨勢(shì)相同，均表現(xiàn)為隨著銹蝕率的增加，承載力比值先增大后減小，主要原因是這兩種構(gòu)件的極限承載力均由極限黏結(jié)強(qiáng)度控制；在鋼筋銹蝕率大于3%時(shí)(高銹蝕)，本文試驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)[28]中錨固長(zhǎng)度不足梁試驗(yàn)得到的銹蝕退化規(guī)律比較一致(文獻(xiàn)[28]中錨固長(zhǎng)度不足鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁試驗(yàn)沒(méi)有給出低銹蝕率情況下結(jié)果，故無(wú)法進(jìn)行比較)；與文獻(xiàn)[28]中梁式試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比發(fā)現(xiàn)，相同銹蝕情況下本文試驗(yàn)梁承載力偏高，但整體變化趨勢(shì)一致。

2.3.2 跨中截面混凝土應(yīng)變歷程曲線

圖11為6根試驗(yàn)梁跨中截面混凝土應(yīng)變沿梁高的分布曲線，荷載每增加3 kN時(shí)記錄一次數(shù)據(jù)。從圖11可以看出：荷載較小時(shí)，試驗(yàn)梁跨中截面混凝土在每級(jí)荷載間應(yīng)變差值比較均勻，認(rèn)為其呈線性變化并符合平截面假設(shè)；隨著荷載的進(jìn)一步增加，每級(jí)荷載間跨中截面混凝土應(yīng)變差值越來(lái)越大，逐步出現(xiàn)非線性分布，中和軸上升，鋼筋與混凝土產(chǎn)生相對(duì)滑移，二者不再滿足變形協(xié)調(diào)；此外，鋼筋銹蝕對(duì)跨中截面混凝土應(yīng)變分布無(wú)明顯影響。

(a)L0

(b)L1

(c)L2

(d)L3

(e)L4

(f)L5

2.4 黏結(jié)滑移性能分析2.4.1 平均黏結(jié)應(yīng)力-鋼筋滑移關(guān)系

對(duì)試驗(yàn)梁中受拉鋼筋進(jìn)行受力分析，根據(jù)受力平衡方程(圖12)，平均黏結(jié)應(yīng)力計(jì)算式為

Ns=σs·As=εsEs·πr2

(5)

(6)

圖12 鋼筋受力情況

圖13為試件平均黏結(jié)應(yīng)力與伸出鋼筋滑移關(guān)系曲線，伸出鋼筋包括右1、右2、左1、左2位置，在圖1中標(biāo)出。平均黏結(jié)應(yīng)力-伸出鋼筋滑移關(guān)系曲線表現(xiàn)為兩段式折線：加載初期荷載不大時(shí)，鋼筋與混凝土之間發(fā)生微小滑動(dòng)，端部伸出鋼筋上的位移計(jì)讀數(shù)幾乎不變；荷載繼續(xù)增加使鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力接近極限黏結(jié)強(qiáng)度時(shí)，鋼筋與混凝土之間發(fā)生明顯滑移，端部伸出鋼筋上的位移計(jì)讀數(shù)明顯增大。

黏結(jié)滑移機(jī)理分析：加載初始階段，試驗(yàn)梁黏結(jié)剛度較大，由彎曲荷載傳遞過(guò)來(lái)的鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力遠(yuǎn)小于極限黏結(jié)應(yīng)力，鋼筋與混凝土基本處于變形協(xié)調(diào)范圍內(nèi)，二者間的滑移量較??；荷載繼續(xù)增加，首先在試驗(yàn)梁支座位置處鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)應(yīng)力達(dá)到極限黏結(jié)應(yīng)力，該位置鋼筋與混凝土開(kāi)始出現(xiàn)滑移，此時(shí)端部伸出鋼筋上的位移計(jì)讀數(shù)較??；荷載進(jìn)一步增加，出現(xiàn)滑移的位置由支座向跨中位置延伸，此時(shí)端部伸出鋼筋上的位移計(jì)讀數(shù)明顯增大；最終，當(dāng)發(fā)生黏結(jié)滑移的長(zhǎng)度達(dá)到一定值時(shí)，試件內(nèi)的黏結(jié)力不足以承受更多彎曲荷載，此時(shí)試件發(fā)生黏結(jié)撕裂破壞，即試驗(yàn)梁達(dá)到黏結(jié)破壞時(shí)的極限承載力。

(a)L0

(b)L1

(c)L2

(d)L3

(e)L4

(f)L5

2.4.2 鋼筋銹蝕率與伸出鋼筋滑移量的關(guān)系

表4列出所有試件的鋼筋滑移量，圖14為不同鋼筋銹蝕率下伸出鋼筋滑移量與銹蝕率關(guān)系曲線。由表4、圖14發(fā)現(xiàn)：伸出鋼筋自由端的平均和最大滑移量與鋼筋銹蝕率近似線性相關(guān)，鋼筋銹蝕率越大，伸出鋼筋滑移量越大。認(rèn)為隨著本文試驗(yàn)梁鋼筋腐蝕程度的增加，鋼筋與混凝土之間的變形協(xié)調(diào)能力減弱。

表4 試驗(yàn)梁伸出鋼筋的滑移量

(a)平均滑移量與銹蝕率的關(guān)系

(b)最大滑移量與銹蝕率的關(guān)系

3 結(jié)論

本文進(jìn)行了無(wú)端部錨固銹蝕鋼筋混凝土的梁式黏結(jié)性能試驗(yàn)，通過(guò)分析試驗(yàn)結(jié)果可得到以下結(jié)論：

(1)銹脹裂縫出現(xiàn)在受拉鋼筋位置對(duì)應(yīng)的混凝土表面，受拉鋼筋銹蝕率越大，銹脹裂縫寬度越大。

(2)在加載初始階段試驗(yàn)梁跨中截面混凝土應(yīng)變線性變化，符合平截面假設(shè)；隨著荷載的增加，跨中截面混凝土應(yīng)變逐步出現(xiàn)非線性分布，鋼筋與混凝土產(chǎn)生相對(duì)滑移，二者之間不再滿足變形協(xié)調(diào)。

(3)試驗(yàn)梁最終在支座位置處出現(xiàn)沿順筋方向的黏結(jié)撕裂裂縫，受拉鋼筋出現(xiàn)明顯滑移，導(dǎo)致試驗(yàn)梁因黏結(jié)撕裂而發(fā)生脆性破壞。

(4)隨著鋼筋銹蝕率的增加，試驗(yàn)梁極限承載能力呈現(xiàn)先增大后減小的發(fā)展規(guī)律，最終會(huì)低于無(wú)銹蝕試驗(yàn)梁的極限承載能力；試驗(yàn)梁最終發(fā)生黏結(jié)破壞，實(shí)際結(jié)構(gòu)需按規(guī)范要求進(jìn)行加強(qiáng)，但本文試驗(yàn)現(xiàn)象符合試驗(yàn)設(shè)計(jì)初衷：探討鋼筋錨固長(zhǎng)度不足條件下，鋼筋銹蝕對(duì)鋼筋混凝土黏結(jié)性能的影響，以反映銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件的承載能力。

(5)試驗(yàn)梁荷載-跨中位移關(guān)系曲線基本符合受彎破壞特點(diǎn)，分為3個(gè)階段：彈性階段、塑性階段、破壞階段。