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        LNG接收終端工藝虛擬仿真實驗設(shè)計

        2019-10-15 06:09:22朱建魯宋存永李玉星李其銳
        實驗室研究與探索 2019年9期
        關(guān)鍵詞:液位

        朱建魯, 宋存永, 李玉星, 李其銳, 宋 釗

        (1.中國石油大學(xué)(華東) 油氣儲運工程國家級虛擬仿真實驗教學(xué)中心,山東 青島 266580;2.中石化石油工程設(shè)計有限公司數(shù)字化工程設(shè)計所,山東 東營 257026)

        0 引 言

        將專業(yè)前沿的工程實踐情景融入教學(xué)環(huán)節(jié),使學(xué)生有機會接觸工程實踐、應(yīng)用所學(xué)專業(yè)知識[1-3],有助于營造良好的科研氛圍,增強學(xué)生的研究能力、創(chuàng)新意識和專業(yè)知識掌握能力,激發(fā)學(xué)生投身科研的熱情[4-6]。

        隨著人們環(huán)保意識的增強和經(jīng)濟社會的發(fā)展,作為一種新型環(huán)保能源,液化天然氣(Liquefied Natural Gas, LNG)越來越受歡迎[7]。近年來,我國沿海地區(qū) LNG 接收站建設(shè)和開發(fā)迅速發(fā)展,培養(yǎng)一批具有扎實的理論功底、熟練的實踐操作能力,能夠適應(yīng)LNG接收站設(shè)計、生產(chǎn)、建設(shè)、管理等崗位需要的高能力應(yīng)用型人才[8-10],成為了石油高等院校的首要任務(wù)之一。由于LNG接收終端儲存有大量易燃易爆的LNG,一旦有違反安全操作規(guī)程的行為,將會引起爆炸等巨大安全事故,危險性極高,因此存在“實習(xí)無實操”的現(xiàn)象[11]。利用虛擬仿真實驗對LNG接收終端工藝流程進行模擬,不僅可以使學(xué)生形象、生動地理解和熟悉工藝流程,還能夠有效地提高學(xué)生的實操技能,為走向工作崗位、保證LNG接收終端安全穩(wěn)定運行打下堅實的基礎(chǔ)[9,12]。

        以油氣儲運工程國家級虛擬仿真實驗教學(xué)中心(以下簡稱“實驗教學(xué)中心”)為依托,充分利用山東省油氣儲運安全重點實驗室研究成果,緊密結(jié)合LNG接收終端現(xiàn)場實際,改革專業(yè)實驗教學(xué)方法,完善專業(yè)實驗教學(xué)模式,采用業(yè)內(nèi)通用的化工過程軟件Aspen HYSYS,進行適用于本科教學(xué)中“軟件實訓(xùn)”課程的實驗設(shè)計,提高教學(xué)效果。

        1 LNG接收終端工藝流程

        LNG接收終端主要是接受外來LNG、儲存和外輸天然氣,包括LNG接收裝置、LNG儲罐、BOG壓縮機、BOG再冷凝器、氣化器等關(guān)鍵設(shè)備。圖1所示為典型的LNG接收終端工藝流程[13-14]。

        圖1 LNG接收終端工藝流程

        LNG運輸船??縇NG接收終端碼頭后,通過船上的卸料泵將LNG從船艙排出,經(jīng)過卸料臂、卸船管線和再循環(huán)管線將LNG輸送到岸上的LNG儲罐存儲。同時,為了維持LNG船艙的壓力,岸上的BOG通過天然氣回氣臂返回艙內(nèi)。LNG一部分由罐內(nèi)潛液泵直接進入高壓外輸泵,另一部分與經(jīng)BOG壓縮機壓縮后的BOG混合進入再冷凝器,將BOG冷凝為LNG,之后經(jīng)外輸高壓泵升壓后分別進入氣化器氣化,氣化后的天然氣經(jīng)計量后通過輸氣管道送至用戶[15-16]。

        2 LNG接收終端動態(tài)仿真的理論基礎(chǔ)

        在Aspen HYSYS中,儲罐、分離器和氣化器采用集中參數(shù)法進行模型簡化,并忽略動量的變化,假設(shè)流體物性參數(shù)在空間是相等的,在分析中只考慮時間梯度,利用常微分方程進行描述[14]。壓縮機、泵和閥門的響應(yīng)時間與其他設(shè)備相比要小很多,可認為是準穩(wěn)態(tài)部件,按照穩(wěn)態(tài)模型處理[17]。

        2.1 儲罐和分離器動態(tài)模型

        質(zhì)量守恒計算公式:

        (1)

        能量守恒計算公式:

        (2)

        式中:下標1為進口,下標2為出口;V為儲罐或分離器的容積,m3;h為流體比焓,J·kg-1,其中下標V為氣相,下標L為液相;ρ為流體密度,kg·m-3;W為流量,kg·s-1。

        2.2 壓縮機動態(tài)模型

        能頭動態(tài)計算公式:

        (3)

        溫度計算公式:

        (4)

        式中:p1為進口壓力,Pa;p2為出口壓力,Pa;ρ1為設(shè)備入口流體密度,kg·m-3;n為多變系數(shù);ηP為多變效率。

        2.3 泵動態(tài)模型

        能頭動態(tài)計算公式:

        (5)

        式中,η為泵效率。

        2.4 氣化器動態(tài)模型

        流量守恒計算公式:

        (6)

        能量守恒計算公式:

        (7)

        式中:CV為流通系數(shù),kg·s-1[(Pa·kg·m-3)-1]1/2;Q為氣化器換熱量,J/s。

        2.5 節(jié)流閥動態(tài)模型

        (8)

        式中:k為閥門開度,無量綱。

        3 虛擬仿真實驗設(shè)計的教學(xué)目標

        各個物理量參數(shù)的變化對LNG接收終端流程的性能都具有重要的影響。本實驗選取3個參數(shù)——外輸天然氣負荷、儲罐內(nèi)壓力、壓縮機功率,對其進行擾動,以此得到流程中幾個重要部位的響應(yīng)曲線,并觀察幾個控制的實現(xiàn)。其中:

        (1) 根據(jù)天然氣用戶的用氣量波動頻繁、不同時段變化量大的特點,實驗中通過模擬用戶一天用氣量的波動,研究外輸天然氣負荷變化對LNG接收終端流程的性能影響;

        (2) 環(huán)境熱量不可避免地傳遞到儲罐內(nèi),被LNG液體吸收后蒸發(fā)成BOG,從而導(dǎo)致罐內(nèi)壓力增高,實驗中通過對儲罐增加熱損失,研究儲罐內(nèi)壓力變化對LNG接收終端流程的性能影響;

        (3) 由于在啟動流程時壓縮機的功率會忽然增加,實驗中通過增加壓縮機功率擾動,研究其對LNG接收終端流程的性能影響。

        4 LNG接收終端動態(tài)仿真模型的建立

        根據(jù)工程實際,實驗設(shè)計時中通過設(shè)定設(shè)備的尺寸、選擇邊界條件等過程,建立了LNG接收終端動態(tài)仿真模型。模型中設(shè)立了兩套汽化系統(tǒng),浸沒燃燒式氣化器作為備用。為了使流程更合理運行,需添加必要的控制系統(tǒng)。LNG接收終端動態(tài)仿真模型如圖2所示。模擬邊界條件為:CH497.0 mol%、C2H62.2 mol%、C3H80.4 mol%、N20.2 mol%,外輸天然氣壓力為8.5 MPa,流量為960 t/h;選用PR狀態(tài)方程。

        圖2 LNG接收終端動態(tài)流程圖

        4.1 安全閥的控制

        當(dāng)壓力達到安全閥的設(shè)定值時,安全閥打開,排出氣體,降低儲罐壓力,防止儲罐內(nèi)壓力過大。安全閥的設(shè)定參數(shù)如下,開啟設(shè)定壓力:119 kPa;閥門全打開時的壓力:119.5 kPa;孔口截面積:9.00×10-2m2;閥門關(guān)閉壓力:118.5 kPa,回座壓力:118 kPa。

        4.2 BOG再冷凝器的控制

        4.2.1 BOG再冷凝器入口LNG流量的控制

        為冷凝BOG所需的LNG流量由控制器FC1控制,控制點設(shè)定在進入再冷凝器的LNG管路上。FC1控制選用遠程、反作用方式,調(diào)整比例參數(shù)Kp為0.1,積分參數(shù)Ti為0.5。

        4.2.2 BOG再冷凝器的壓力控制

        BOG再冷凝器的高壓控制由控制器PC來完成。當(dāng)壓力過高時,打開閥門,釋放天然氣到BOG總管。PC控制選用遠程、正作用方式,壓力設(shè)定值為620 kPa,壓力設(shè)定范圍是0~700 kPa,調(diào)整參數(shù)Kp為1.0;Ti為0.5。

        4.2.3 BOG再冷凝器的液位控制

        當(dāng)再冷凝器的液位高出設(shè)定值60%時,通過控制器LC打開閥門,使天然氣進入再冷凝器,再冷凝器的壓力增高,從而其底部出口流速增加、再冷凝器液位降低。LC采用直接作用方式,液位設(shè)定范圍是(40~90)%,調(diào)整參數(shù)Kp為1.0,Ti為0.5。

        4.3 外輸泵最小流量控制

        為了控制外輸泵最小流量,模型中提供一條回流總管,由控制器FC2調(diào)節(jié),回流返回再冷凝器。FC2控制選用遠程、反作用方式,流量設(shè)定值為16.74×106mol/h,流量設(shè)定范圍是(1~20)×106mol/h,調(diào)整參數(shù)Kp為0.005,Ti為0.1。

        4.4 海水泵流量控制

        海水泵流量控制由控制器FC3完成,在達到氣化的效果上,盡量減少能量的浪費??刂泣c設(shè)在海水泵出口管線上。FC3控制選用遠程、反作用方式,流量設(shè)定值為5.323×108mol/h;流量設(shè)定范圍是(3~6)×108mol/h,調(diào)節(jié)參數(shù)Kp為0.5,Ti為0.1。

        4.5 外輸流量控制

        輸送至每臺氣化器的LNG流量由控制器FC4完成,其設(shè)定值根據(jù)下游用氣需求量確定??刂泣c設(shè)在氣化器LNG進口管線上。FC4控制選用遠程、反作用方式,流量設(shè)定值為17×106mol/h,流量設(shè)定范圍是(15~18)×106mol/h,調(diào)節(jié)參數(shù)Kp為1.0,Ti為0.5。

        5 LNG接收終端虛擬仿真實驗結(jié)果與分析

        5.1 外輸天然氣負荷擾動對系統(tǒng)動態(tài)的影響

        在模擬時,根據(jù)用戶的日用氣不均勻性來進行設(shè)定研究,得到了外輸天然氣負荷及外輸天然氣壓力的變化曲線,如圖3所示。由圖中可以看出,外輸天然氣輸出量變化曲線為類正弦曲線,其外輸壓力變化趨勢相反。

        圖4所示為氣化后的LNG溫度和經(jīng)過海水泵的海水流量的響應(yīng)曲線。從圖中可以看出,對氣化LNG所需海水的流量應(yīng)根據(jù)天然氣流量變化而變化,但是由于控制器FC3的作用,海水流量是個恒定值。當(dāng)天然氣流量增加時,海水流量不變,則海水得到更深度的冷凝,所以海水溫度降低,反之,海水溫度升高。另外,經(jīng)過氣化器后的LNG溫度變化與流量變化呈相反的變化趨勢。這是由于當(dāng)LNG流量增加時,氣化器換熱量基本不變,所以溫度相應(yīng)減小。

        (a) 海水響應(yīng)

        (b) LNG溫度響應(yīng)

        圖4 氣化流程的響應(yīng)曲線

        圖5所示為再冷凝器入口BOG和LNG的響應(yīng)。從圖中可以看出,流入再冷凝器的BOG流量以平滑的正弦曲線趨勢變化,這是由于外輸LNG流量變化引起再冷凝器壓力變化造成的。LNG流量變化有相同的變化趨勢,由此可看出遠程控制FC1起到了作用。

        圖5 再冷凝器入口BOG與LNG的流量響應(yīng)曲線

        圖6所示為冷凝器液位控制和天然氣回流的響應(yīng)。從圖中可以看出,在控制器FC1的控制下,再冷凝器的液位一直處于60%左右,變化幅度很小。當(dāng)液位高于60%時,回流閥門打開,由于閥不能迅速閉合,所以NG回路中一直有流量,其流量大小由閥門的開度決定。

        圖6 再冷凝器液位控制與NG回流響應(yīng)曲線

        5.2 儲罐內(nèi)壓力擾動對系統(tǒng)動態(tài)的影響

        實驗中,在t=20 min時,給儲罐添加2.82×107kJ/h的熱損失。

        圖7所示為添加擾動后儲存系統(tǒng)的響應(yīng)。從圖中可以看出,添加了熱損失后儲罐溫度壓力不斷上升,由于BOG壓縮機功率恒定,BOG流量變化較小,壓縮機出口壓力增大,使得罐內(nèi)泵出口背壓升高,罐內(nèi)泵功率不變,排出的LNG流量不斷下降。在t=60 min時刻,儲罐壓力達到119 kPa,安全閥打開,儲罐壓力上升速度減小,在t=95 min時刻,儲罐壓力恒定,維持在119.3 kPa左右,整個流程也再次達到穩(wěn)定。

        圖8所示為添加熱損失后,再冷凝工藝的響應(yīng)。從圖中可以看出,隨著擾動的加入,再冷凝器入口BOG溫度降低0.4 ℃,壓力升高1.2 kPa。這是由于,BOG流量增加,同時壓縮機功率不變,所以壓縮機出口壓力即進入再冷凝器的BOG壓力增加。在液位控制器LC的作用下,再冷凝器的液位維持恒定,其出口流量增加。

        5.3 壓縮機功率擾動對系統(tǒng)動態(tài)的影響

        實驗中,壓縮機功率在t=10 min時刻以W設(shè)=1.437×105kJ/h為基點,添加了200%的擾動。

        (a) 儲罐的響應(yīng)

        (b) 儲罐出口BOG與LNG流量響應(yīng)

        (a) 再冷凝器入口BOG溫度和壓力響應(yīng)

        (b) 再冷凝器壓力和液位控制響應(yīng)

        圖9所示為壓縮機出口BOG在添加了擾動后的響應(yīng)。從圖中可以看出,隨著擾動的加入,壓縮機出口BOG流量和壓力都迅速增加。其中,流量增加到1 178 kmol/h,增幅182%,壓力增加后又減小,最后穩(wěn)定在620 kPa,稍大于原來穩(wěn)定值。系統(tǒng)在t=18 min時刻,再次達到平衡狀態(tài)。

        圖10所示為再冷凝系統(tǒng)在添加了擾動后的響應(yīng)。從圖中可以看出,擾動加入后,在控制器FC1的作用下,再冷凝器入口LNG流量與壓縮機出口BOG流量的變化趨勢相同。由于入口BOG與LNG流量的增加,尤其是BOG流量的迅速增加,導(dǎo)致BOG再冷凝器壓力的忽然升高,且變化幅度較大,從而導(dǎo)致再冷凝器出口流量的增加,再冷凝器液位的降低。隨后,控制器PC打開閥門釋放BOG,t=12 min時刻再冷凝器壓力下降,在出口和入口LNG流量的共同作用下,再冷凝器的壓力經(jīng)過波動之后再次達到平衡,平衡壓力較擾動前提高了1%。同時,液位控制器LC調(diào)節(jié)LNG出口閥門,使再冷凝器的液位恢復(fù)到設(shè)定值。

        圖9 壓縮機功率增加200%擾動后壓縮機出口BOG響應(yīng)

        (a) 再冷凝器入口LNG流量響應(yīng)

        (b) 再冷凝器壓力與液位控制響應(yīng)

        圖11所示為儲存系統(tǒng)在添加了擾動后的響應(yīng)。從圖中可以看出,隨時間的變化,儲罐內(nèi)壓力小幅度下降,溫度小幅度升高。當(dāng)添加了擾動后,儲罐出口的BOG流量隨壓縮機出口BOG流量的變化而變化,8 min后的穩(wěn)定值較之前提高了182%。因罐內(nèi)潛液泵功率不變,所以儲罐出口的LNG流量的變化與再冷凝器入口LNG的壓力有相反的變化趨勢,穩(wěn)定后較擾動前的流量下降1.07%。

        (a) 儲罐響應(yīng)

        (b) 儲罐出口BOG與LNG流量響應(yīng)

        6 結(jié) 語

        通過建立LNG接收終端的動態(tài)模型,設(shè)計了LNG接收終端虛擬仿真實驗,分析了外輸天然氣負荷、儲罐壓力和壓縮機功率發(fā)生擾動時系統(tǒng)的動態(tài)特性:外輸天然氣負荷變化時,再冷凝器的液位能夠控制在60%左右,入口LNG流量隨入口BOG流量變化而變化;當(dāng)對儲罐增加了熱損失擾動時,工藝系統(tǒng)在75 min后再次達到穩(wěn)定;當(dāng)對壓縮機功率增加了200%的擾動時,工藝系統(tǒng)能夠在8 min后迅速穩(wěn)定,體現(xiàn)了實驗中所設(shè)置的控制器都起到了很好的控制作用,從而證實了LNG接收終端的動態(tài)特性良好。通過虛擬仿真實驗,學(xué)生可以學(xué)習(xí)Aspen HYSYS建模、動態(tài)工藝仿真計算、工況研究分析等方法,通過虛擬仿真軟件研究實際問題。這種將軟件實操與工程實際相結(jié)合的教學(xué)模式,有利于提高教學(xué)質(zhì)量,進一步培養(yǎng)學(xué)生學(xué)習(xí)新的思維方式和技術(shù)手段。

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