王建偉

摘 要：本文基于厚層堅硬頂板的典型地質(zhì)特征和理論分析結(jié)果，確定了垂向爆破弱化高度和循環(huán)爆破步距。通過頂板爆破弱化方案設(shè)計，將切眼拉槽爆破與兩巷超前深孔爆破弱化技術(shù)有機結(jié)合，設(shè)計了炮孔布置方式、鉆孔參數(shù)、鉆具、裝藥量及工器具等，形成了厚層堅硬頂板爆破弱化控制成套技術(shù)，并通過現(xiàn)場觀測，證實了該技術(shù)的合理性。希望本文的研究能對類似地質(zhì)條件下工作面堅硬頂板管理提供借鑒。

關(guān)鍵詞：堅硬頂板;爆破弱化;垮落步距;爆破循環(huán)步距

中圖分類號：TD327.2 文獻標識碼：A 文章編號：1003-5168（2019）20-0087-03

Research on the Control Technology of Heavy Layer Hard Roof Blasting

WANG Jianwei1，2

（1.State Key Laboratory of Gas Disaster Monitoring and Emergency Technology，Chongqing 400037;2.China Coal Technology and Engineering Group Chongqing Research Institute，Chongqing 400037）

Abstract： Based on the typical geological features and theoretical analysis results of thick hard roof， this paper determined the weakening height of vertical blasting and the cyclic blasting step By weakening roof blasting scheme design， pull cut blasting with two lane ahead of deep hole blasting weakening an organic combination of technology， this paper introduced the roof height， hole arrangement， drilling， drilling tool， design parameters control and instrument. A complete set of technical measures to reduce the control of hard roof blasting in thick layer was formed， and the rationality of the technical measures was confirmed by field observation. It is hoped that this study can provide reference for hard roof management of working face under similar geological conditions.

Keywords： hard roof;weakening blast;caving step distance;blast cycle step

隨著綜合機械化采煤技術(shù)的發(fā)展，高產(chǎn)高效工作面對爆破弱化處理的頂板管理技術(shù)提出了較高要求[1]。本文結(jié)合工程實際，基于厚層堅硬頂板的弱化方案分析、控制區(qū)域理論計算，有機結(jié)合切眼拉槽爆破和兩巷超前深孔爆破弱化技術(shù)，著重分析頂板處理高度、炮孔布置方式、鉆孔設(shè)計參數(shù)、鉆具、裝藥量及工器具、鉆具鉆桿及封孔等技術(shù)參數(shù)，并結(jié)合現(xiàn)場觀測，證實上述技術(shù)措施的科學(xué)合理性。

1 爆破弱化方案和控制區(qū)域分析

1.1 堅硬頂板爆破弱化方案

爆破弱化強制放頂措施一般可分為四類：循環(huán)式淺孔爆破、步距式深孔爆破、地面深孔爆破及超前深孔預(yù)裂爆破[2]。其中，超前深孔預(yù)裂爆破在兩巷或?qū)Ｓ孟锏溃üに囅铮﹥?nèi)施工，可實現(xiàn)生產(chǎn)與頂板管理平行作業(yè)，有利于工作面的高產(chǎn)高效，施工方便，簡單易行。

1.2 基本頂弱化控制區(qū)域分析

根據(jù)工作面生產(chǎn)需要，基本頂弱化處理應(yīng)滿足兩個指標：一是基本頂能及時垮落并充滿于采空區(qū)，即需要在煤層垂直方向上保持一定的弱化高度;二是防止工作面壓架現(xiàn)象的發(fā)生[3]。為了保證基本頂垮落后能充分充填采空區(qū)，爆破的有效放頂高度應(yīng)滿足垮落后的巖石碎脹充滿回采的高度。

某礦主采2#煤層，平均厚度4.43m，基本頂以中砂巖為主，硬度和抗壓強度較大，巖石破碎后體積碎脹系數(shù)取1.3，采高取4.32m，計算可得爆破有效放頂高度為14.4m。額定支護阻力下限取810kN/m3，控頂寬度取5.75m，直接頂充填系數(shù)取0.58，根據(jù)有關(guān)行業(yè)標準提供的頂板分類法，計算可得周期來壓步距為24.9m。因此，工作面爆破弱化垂直高度不得小于14.4m，循環(huán)爆破步距不得大于25m。

2 爆破弱化鉆孔設(shè)計

2.1 切眼處頂板爆破弱化設(shè)計

2.1.1 炮眼鉆孔設(shè)計。采用60mm鉆頭施工孔深為16m的1號孔，42mm鉆頭施工深度分別為9m和5m的2號、3號孔。每組炮眼排距3.0m，兩架一眼，炮眼布置如圖1所示。推進2個循環(huán)后裝藥、爆破、切斷頂板，選擇礦用乳化炸藥。

2.1.2 裝藥與封孔。直徑60mm的鉆孔裝藥時，采用內(nèi)徑為50mm、管間用管接頭連接的PVC管作為炸藥載體，保證裝藥剛度，便于將藥包送入炮眼底部。工藝流程為：將PVC管沿直徑方向開切1/4的寬度，并運至施工地點;然后根據(jù)炮孔長度和封泥長度確定導(dǎo)爆索長度;最后將藥包和導(dǎo)爆索放入加工好的PVC管中，并用膠帶紙進行綁扎[4]。

裝炮孔時，采用炮棍將裝有藥包和導(dǎo)爆索的PVC管以及炮泥等裝入炮孔內(nèi)，要求必須將藥包推至孔底。封孔時分步進行：第一步，先封至距炮孔孔口1.0m處;第二步，將雷管、導(dǎo)爆索捆綁牢固后塞入孔內(nèi)空段后，再次封堵1.0m的空段。

在裝42mm鉆孔時，每次裝Φ35mm×180mm炸藥5～6卷，采用木制炮棍將藥包和導(dǎo)爆索裝入炮孔內(nèi)。為確保炮眼內(nèi)藥包完全引爆，炮眼采用耦合方式裝藥，采用雙雷管，雙導(dǎo)爆索引爆，導(dǎo)爆索采用瞬發(fā)電雷管起爆，2個雷管在孔外并聯(lián)連接，并在孔口處用刻有淺槽的木塞將其固定。

2.2 兩巷超前爆破弱化設(shè)計

2.2.1 炮孔布置及鉆孔設(shè)計。堅硬頂板兩巷深孔爆破的炮孔布置主要分為兩個部分：一個是切斷巷道幫上部與頂板的連接;另一個是切斷頂板與頂板的連接。運輸平巷和回風(fēng)平巷每隔20m布置一組炮孔，每組為上下分層，每層4個炮孔，上層炮孔與煤層垂直距離為15m，下層炮孔與煤層垂直距離為10m，炮孔直徑為60mm。超前鉆孔布置如圖2所示。

2.2.2 兩巷超前深孔爆破位置。第一組深孔爆破預(yù)裂時間為：最優(yōu)時間應(yīng)在工作面開切眼前，若不能實施，可在工作面開切眼后未安裝液壓支架之前，亦可在工作面開切眼內(nèi)安裝液壓支架后，工作面推進前。

后續(xù)組別深孔爆破預(yù)裂時間：深孔爆破預(yù)裂頂板鉆孔爆破時間或位置應(yīng)在鉆孔孔口距工作面35m左右，當(dāng)孔底位置離煤壁水平距離最小（10m）時，開始裝藥（若打孔速度較快，能超前工作面盡量超前），離煤壁9m時（對支架無影響的最小距離）起爆[5]。

3 實施效果考察

在工作面9#、18#、27#、36#、45#、54#、63#、72#和81#共9個液壓支架的前柱及后柱上各安設(shè)一臺CDW-60支架工作阻力記錄儀，用以監(jiān)測工作面推進過程中頂板來壓情況。在距離切眼45m處布置第一個鉆孔應(yīng)力計，鉆孔深度最大12m，最小5m，各孔間隔5m。在兩巷超前55m和80m處各布置2個巷道變形觀測點。

3.1 直接頂初次垮落情況

從支架阻力變化時程及現(xiàn)場觀測來看，直接頂初次垮落步距11.3m，支架最大平均阻力5 372kN，平均加權(quán)阻力4 128kN，來壓顯現(xiàn)不明顯。直接頂初次垮落后隨采隨垮，垮落體較破碎，偶有厚60cm、面積約10m2的塊體，支架后方3～4m處垮落高度超過支架3m。從兩端來看，支架后方7m處，頂板垮落高度為7～10m。由此推測，爆破充分增加直接頂破碎度及裂隙發(fā)育程度，垮落情況較好。

3.2 基本頂來壓情況

當(dāng)工作面推進到34.79m時基本頂初次來壓，加權(quán)平均阻力4 282kN;第一次周期來壓平均步距23.59m，加權(quán)平均阻力4 379kN;第二次周期來壓平均步距18m，加權(quán)平均阻力3 764kN;第六次周期來壓平均步距23.44m，加權(quán)平均阻力3 728kN。

從基本頂三次來壓情況看，第一次周期來壓顯現(xiàn)和步距比第二次大，原因是第一次爆破孔的角度不正確，未實施爆破切頂;第六次周期來壓顯現(xiàn)比較強烈，原因是循環(huán)爆破步距由20m增大至40m。其間支架受到較大沖擊，少數(shù)支架存在卸壓現(xiàn)象。深孔爆破有效增加了直接頂及基本的頂破碎度及裂隙發(fā)育程度，緩解了來壓強度。爆破迫使直接頂隨采隨垮，減少頂板垮落時位的能轉(zhuǎn)化量，降低來壓時的動載系數(shù)[6]。

3.3 工作面壓力分布情況

3.3.1 工作面支架阻力分析。72號架平均加權(quán)阻力3 258kN，54號架最大平均工作阻力6 085kN，9號支架最大平均阻力4 052kN。可見，在工作面端頭40m內(nèi)實施兩巷超前爆破可以弱化頂板強度，減少來壓步距，減弱來壓強度。工作面中部走向50m范圍內(nèi)未爆破弱化，步距及強度較兩端大。

3.3.2 兩巷側(cè)向支撐壓力分布規(guī)律。根據(jù)兩巷鉆孔應(yīng)力的測定數(shù)據(jù)，人們可以得出巷道兩幫的側(cè)向壓力峰值位置和影響范圍。回風(fēng)平巷應(yīng)力峰值在10m處，壓力為6.89MPa;運輸平巷應(yīng)力峰值在6m處，壓力10.6MPa。

3.4 兩巷支撐及斷面收斂

兩巷在開采期間變形較小，巷道頂?shù)装逡平吭?00mm左右，兩幫移近量在110mm左右。兩幫移近量與頂?shù)装逡平肯嗖畈淮蟆＿@主要是因為采深較小，原巖應(yīng)力較小，開采煤層圍巖條件較好，巷道兩幫煤質(zhì)較硬，巷道兩幫松動圈較小，同時采取上述頂板弱化措施，明顯改善了工作面及巷道的礦壓顯現(xiàn)強度。平巷兩幫及頂?shù)装逡平咳鐖D3所示。

4 結(jié)論

①基于上述關(guān)于頂弱化控制區(qū)域分析方法，確定工作面弱化垂直高度和爆破循環(huán)步距，能夠較好指導(dǎo)厚層堅硬頂板的爆破弱化區(qū)域規(guī)劃。計算確定的爆破弱化垂直高度不得小于14.4m，循環(huán)爆破步距不得大于25m，應(yīng)用于本次厚層堅硬頂板的弱化區(qū)域規(guī)劃后，效果良好。

②工作面頂板爆破方案將切眼拉槽爆破和兩巷超前深孔預(yù)爆破弱化頂板有機結(jié)合，是科學(xué)合理的。實踐證實，爆破弱化覆蓋范圍內(nèi)頂板來壓較為緩和，中部區(qū)域未能爆破弱化覆蓋，來壓顯現(xiàn)相對較為強烈。循環(huán)爆破步距的增大對工作面周期來壓步距影響較?。ㄗ?0m增至40m），但對工作面來壓顯現(xiàn)影響較大。

需要說明的是，上述關(guān)于不同炮孔裝藥過程中采用的工器具，在現(xiàn)場施工中有效提高了頂板爆破弱化的施工速度和工效，為工作面高產(chǎn)高效環(huán)節(jié)的實施起到了關(guān)鍵作用。

參考文獻：

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