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        一種評價(jià)水泥漿沉降穩(wěn)定性的新方法
        ——微壓力波動(dòng)測試水泥漿濾失—沉降耦合作用

        2019-09-02 12:13:24馬振鋒楊先倫王維琨賈紅軍
        天然氣工業(yè) 2019年8期
        關(guān)鍵詞:濾失漿體水泥漿

        王 濤 申 峰 馬振鋒 楊先倫 王維琨 賈紅軍

        1. 陜西延長石油(集團(tuán))有限責(zé)任公司研究院 2. 陜西省陸相頁巖氣成藏與開發(fā)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(籌)3. 中國化學(xué)賽鼎工程有限公司 4. 中國石油塔里木油田公司

        0 引言

        水泥漿的沉降穩(wěn)定性對于固井工程的影響較為顯著,沉降穩(wěn)定性較差的水泥漿會(huì)造成上下分層,同時(shí)產(chǎn)生大量游離液,對環(huán)空封固造成極大的危害[1-2]。上述分層一方面容易為油、氣、水竄入環(huán)空提供通道[3-6];另一方面,對于采用多級(jí)壓裂改造的頁巖氣、致密氣水平井來說,顆粒沉降導(dǎo)致水泥環(huán)力學(xué)性質(zhì)不均勻,壓力沿著強(qiáng)度薄弱點(diǎn)方向傳遞而影響多級(jí)壓裂效果[7-9],甚至?xí)斐商坠艿膿p壞[10]。因此,科學(xué)準(zhǔn)確地評價(jià)水泥漿的沉降穩(wěn)定性極為重要。

        BP沉降法是一種較為常用的測試沉降穩(wěn)定性的方法,黃柏宗等[11]、宋元洪等[12]分別設(shè)計(jì)了水泥漿凝結(jié)沉降穩(wěn)定性評價(jià)裝置,于永金等[13]對3種測試方法進(jìn)行了比較后,認(rèn)為先稠化預(yù)制再在高溫下養(yǎng)護(hù)水泥石后測試上下密度差的方法精度最高。但是目前的測試方法主要是以沉降結(jié)果來進(jìn)行評價(jià)的[14-17],缺乏對沉降過程的描述。另外,現(xiàn)場候凝沉降過程中往往還伴隨著水泥漿濾失的發(fā)生,而目前的評價(jià)方法尚無此方面的考慮。為此,筆者設(shè)計(jì)裝置對濾失和沉降耦合的漿體穩(wěn)定性進(jìn)行測試,形成了一種考慮濾失的微壓力波動(dòng)水泥漿沉降穩(wěn)定性評價(jià)新方法,較之于現(xiàn)有方法,新方法更加貼合于現(xiàn)場實(shí)際。

        1 微壓力波動(dòng)評價(jià)水泥漿沉降

        1.1 測試方法

        水泥漿沉降過程造成上下密度存在差異,相應(yīng)的也造成漿柱壓力的波動(dòng),其換算關(guān)系為:

        式中pi表示第i段水泥漿柱壓力,Pa;ρi表示第i段水泥漿柱密度,g/cm3;g表示重力加速度,m/s2;hi表示第i段水泥漿柱高度,m。

        為了對水泥漿沉降的全過程進(jìn)行測試,設(shè)計(jì)一種通過測試液柱壓力微小波動(dòng)的穩(wěn)定性測試方法,另外,實(shí)際的井下情況是水泥漿在沉降過程中往往還伴隨著濾失,該過程對沉降穩(wěn)定性也有一定的影響。因此設(shè)計(jì)考慮高溫高壓濾失的沉降穩(wěn)定性評價(jià)裝置與上述測試方法相結(jié)合。

        1.2 測試儀器

        圖1 微壓力波動(dòng)測試儀器示意圖

        微壓力波動(dòng)測試法的核心是微壓力波動(dòng)測試儀,如圖1所示。由測試筒、加壓管線、濾失采集系統(tǒng)、溫度控制系統(tǒng)、壓力采集系統(tǒng)、數(shù)據(jù)處理軟件等組成。測試筒的上部是加壓管線,接氮?dú)馄考訅?;測試筒內(nèi)上部有加液刻度線,目的是為測試液體上部留有一定的空間防止膨脹性水泥漿溢出;測試筒上下分別安裝325目過濾網(wǎng),中部接有兩個(gè)測壓探頭和測溫探頭,分別通過轉(zhuǎn)換器連接電腦,由測試軟件進(jìn)行溫度控制和數(shù)據(jù)采集,測壓探頭采用高精度擴(kuò)散硅壓力變送器,誤差小于0.1%;測試筒內(nèi)刻度線以下長度為30 cm,上部探頭、中部探頭距刻度線距離為10 cm和20 cm,探頭與測試筒連接處設(shè)計(jì)有傳壓閥門,濾失測試時(shí)關(guān)閉該閥門防止壓力過載對壓力變送器造成損壞。測試筒下部管線接雙向開關(guān),分別為采樣通道和卸壓通道。濾失質(zhì)量采用電子天平記錄,外接干燥器防止空氣中水分的干擾。在測試之前,采用蒸餾水對儀器設(shè)備進(jìn)行液柱壓力校正,分別校正測試筒上部、中部兩個(gè)壓力傳感器,在數(shù)據(jù)處理軟件中對其值進(jìn)行標(biāo)定。

        1.3 測試步驟

        按照GB/T 19139-2012 油井水泥試驗(yàn)方法配置水泥漿,并在增壓稠化儀中攪拌預(yù)制,稠化儀升溫升壓程序按照水泥漿應(yīng)用井的溫度和壓力進(jìn)行設(shè)置,攪拌時(shí)間應(yīng)大于升溫升壓時(shí)間但小于或等于施工時(shí)間。攪拌完成后取出水泥漿倒入已提前升至測試溫度的沉降儀測試筒中,蓋上釜蓋,接通管線,打開測試軟件開始測試。對于不考慮濾失的測試,關(guān)閉下部濾失閥門、開啟測壓探頭閥門開始養(yǎng)護(hù)并連續(xù)測試液柱壓力。對于考慮濾失的測試,關(guān)閉測壓探頭閥門,先在上部施加6.9 MPa壓力,打開下部濾失閥門,完成30 min濾失測試后,關(guān)閉濾失閥門,上部卸壓后打開測壓探頭,連續(xù)測試各段的液柱壓力,直至實(shí)驗(yàn)結(jié)束。

        2 實(shí)驗(yàn)方案及實(shí)驗(yàn)材料

        實(shí)驗(yàn)方案及材料如表1所示,水泥采用G級(jí)水泥,粉煤灰為F類灰,微硅粉產(chǎn)品標(biāo)號(hào)為S970,分散劑為磺化丙酮甲醛縮合物類,降失水劑A為成膜類、降失水劑B為聚合物類,實(shí)驗(yàn)用水為實(shí)驗(yàn)室自來水,以下外加劑及外摻料加量百分比均為占水泥質(zhì)量比,水泥漿的黏度由稠度來表征。

        3 結(jié)果與討論

        3.1 水泥漿沉降全過程描述

        3.1.1 微壓力波動(dòng)測試

        配置密度1.90 g/cm3、0.8%分散劑的水泥漿(表1中標(biāo)號(hào)5號(hào)),在增壓稠化儀中以60 ℃×25 MPa的溫壓條件預(yù)制30 min后倒入微壓力波動(dòng)測試儀,測試未濾失狀態(tài)下水泥漿柱的液柱壓力,測試溫度為60 ℃,測試及計(jì)算結(jié)果如圖2所示。上部、中部水泥漿密度依據(jù)公式(1)計(jì)算,水泥漿柱高度hi均為0.1 m,下部水泥漿密度依據(jù)質(zhì)量守恒計(jì)算:

        式中ρ3表示下部水泥漿柱密度,g/cm3;p2表示中部測試壓力,Pa;g表示重力加速度,m/s2。

        由圖2可知,實(shí)驗(yàn)開始后,對密度影響較大、質(zhì)量較重的大顆粒迅速沉降,中等顆粒緩慢下降,整體呈現(xiàn)出高速沉降現(xiàn)象;40 min后漿體進(jìn)入壓力降低較慢、持續(xù)時(shí)間較長的低速期;漿體各階段壓力在低速降低期后進(jìn)入穩(wěn)定期,壓力保持平穩(wěn),并在一定時(shí)間后進(jìn)入失重期,上部和中部壓力迅速降低,中部和下部的失重時(shí)間略有差別,下部失重時(shí)間略早。沉降密度較大的區(qū)域主要是下部,中部區(qū)域密度變化較小。這主要是因?yàn)闈{體中部融合了上部沉降和本區(qū)域沉降雙重作用,且發(fā)生大量的拖曳—碰撞—翻滾(DKT)[18],密度變化并不明顯,但總體趨勢仍是降低的;而下部密度升高和上部密度降低變化較快,密度差快速形成,并在最終達(dá)到穩(wěn)定,水泥漿最終的上下密度差為0.510 g/cm3。

        表1 實(shí)驗(yàn)方案及材料表

        圖2 測試壓力曲線和水泥漿柱各段密度圖

        3.1.2 考慮濾失的微壓力波動(dòng)測試

        分別配置上述水泥漿和無降失水劑水泥漿(表1中標(biāo)號(hào)5號(hào)、6號(hào)),在儀器中開展考慮濾失的微壓力波動(dòng)測試(實(shí)驗(yàn)標(biāo)號(hào)分別為51號(hào)、6號(hào))。測試完成后打開儀器上蓋,測量液面至添液標(biāo)準(zhǔn)刻度線的距離反算上部水泥漿柱高度H1,下部水泥漿密度依然依據(jù)質(zhì)量守恒原理計(jì)算:

        式中Hg表示水泥漿柱總高度,m;H1表示上部水泥漿柱高度,m;H2表示中部水泥漿柱高度,m;S表示測試筒面積,m2;mL表示濾失質(zhì)量,g;mc表示泥餅質(zhì)量,g;Hc表示泥餅厚度,m。

        測試完成后量取上部游離液、稱重濾失質(zhì)量和泥餅質(zhì)量、測量濾失量和泥餅厚度,如表2所示。依據(jù)式(1)和式(3)計(jì)算上、中、下部密度,與圖2中未濾失狀態(tài)的密度差進(jìn)行對比,結(jié)果如圖3所示。

        表2 濾失測試結(jié)果表

        由圖3-b可知,漿體濾失時(shí)沉降過程也在同時(shí)進(jìn)行,考慮濾失耦合的顆粒沉降較單獨(dú)沉降所造成的密度差更大。濾失期結(jié)束時(shí),未濾失5號(hào)漿體的顆粒沉降速度低于經(jīng)歷濾失測試的51號(hào)漿體,但濾失期結(jié)束后(30 min后)5號(hào)漿體密度差增大速率加快,達(dá)到平衡的時(shí)間也晚于51號(hào)漿體,最終的密度差超越5號(hào)1漿體。與未濾失相比,濾失后漿體的密度增大,顆粒更為密實(shí),密度差減小。因此,濾失對水泥漿的沉降穩(wěn)定性影響較大。圖3中不同濾失量的漿體沉降測試表明,濾失過大(6號(hào))時(shí),水泥漿在濾失期間的沉降現(xiàn)象更為明顯,濾失期結(jié)束時(shí)密度差較大,這是由于控水不力時(shí)濾失速度過大而造成顆粒迅速沉降,但濾失結(jié)束后,由于整體的密度增大更多,顆粒更密實(shí),沉降速度反而小于濾失量較小的體系(51號(hào)),最終的密度差也較未濾失和低濾失體系的小。

        3.2 影響因素分析

        3.2.1 黏度的影響

        固井水泥漿中加入分散劑主要是為調(diào)節(jié)流變性滿足其固井需求,但是分散劑的加入改變了顆粒間的電荷情況,從而降低了水泥漿的黏度,進(jìn)而降低了顆粒沉降的拖曳力,使得漿體沉降穩(wěn)定性變差。以最常用的磺化丙酮甲醛縮合物類分散劑為例,對不同加量下水泥漿濾失后的沉降穩(wěn)定性進(jìn)行測試,測試及計(jì)算結(jié)果如圖4所示。由圖4可知,黏度對水泥漿顆粒沉降影響顯著,隨著黏度增大,漿體沉降達(dá)穩(wěn)時(shí)間縮短,密度差變小。這與未考慮濾失的實(shí)驗(yàn)結(jié)論類似[19],主要是因?yàn)轲ざ忍嵘鬂{體曳力提高了,顆粒沉降阻力增大,水泥漿濾失對該規(guī)律未產(chǎn)生顛覆性影響。當(dāng)稠度由8 Bc增大至16 Bc時(shí),漿體上下密度差大幅度降低;當(dāng)稠度為28 Bc時(shí),密度差僅為0.01 g/cm3,漿體穩(wěn)定性強(qiáng)。

        圖3 51號(hào)和6號(hào)漿體測試壓力曲線及換算密度圖

        圖4 1~5號(hào)漿體壓力測試曲線及密度差圖

        3.2.2 溫度與降失水劑耦合

        溫度對水泥漿沉降穩(wěn)定性產(chǎn)生影響的作用機(jī)理主要是通過改變黏度和分子運(yùn)動(dòng)速率來實(shí)現(xiàn)的。一般情況下,溫度越高漿體黏度越低、分子運(yùn)動(dòng)速率越快,水泥漿沉降穩(wěn)定性越差[20]。但是濾失對溫度也較為敏感[21-23],因此需考慮其耦合作用。選取常用的成膜型非滲透類(3號(hào))和高分子聚合物類(7號(hào))兩種降失水劑,分別測試其不同溫度條件下濾失后的漿體沉降穩(wěn)定性,溫度范圍選擇40~80 ℃,測試結(jié)果如圖5所示。

        成膜類降失水劑(3號(hào))是在壓差作用下于反應(yīng)釜底部形成薄膜而控制漿體濾失的[24],溫度越高成膜速度越快,因?yàn)V失造成的密度差反而越小,但高溫時(shí)分子運(yùn)動(dòng)加快導(dǎo)致沉降作用加大。因此,對于3號(hào)漿體,沉降、濾失耦合作用后,呈現(xiàn)出一種無規(guī)律的現(xiàn)象(圖5):沉降實(shí)驗(yàn)開始時(shí),60 ℃條件下密度差最小,80 ℃時(shí)則最大,低溫40 ℃反而介于兩者之間;而沉降后期及穩(wěn)定期,溫度主導(dǎo)了漿體顆粒的分層,密度差隨溫度的增大呈現(xiàn)出規(guī)律性增大的趨勢。對于高分子聚合物類降失水劑(7號(hào)),溫度越高,濾失結(jié)束時(shí)初始密度差越大、達(dá)穩(wěn)時(shí)密度差越大。對于兩種降失水劑體系來說,60~80 ℃溫度區(qū)間密度差增值均大于40~60 ℃溫度區(qū)間密度差增值,高分子聚合物類降失水劑體系在各個(gè)溫度條件下的密度差均小于成膜類,穩(wěn)定性更高。

        圖5 3號(hào)和7號(hào)漿體不同溫度壓力測試曲線及密度差圖

        3.2.3 固相顆粒的影響

        為了探究固相顆粒對水泥漿沉降的影響,配置相同密度,不同水固比的低密度水泥漿,調(diào)節(jié)分散劑加量使其黏度相近。密度設(shè)計(jì)為水灰比較高的1.35 g/cm3,減輕材料分別為粉煤灰和漂珠,具體材料配比見表1中序號(hào)9、10、11、12,測試其濾失后的微壓力波動(dòng),結(jié)果如圖6所示。當(dāng)粉煤灰含量為25%時(shí),上下密度差達(dá)0.28 g/cm3,隨著水固比的減小(9~11號(hào)),漿體上下密度差大幅降低,水固體1.10時(shí)密度差僅為0.02 g/cm3。采用漂珠可進(jìn)一步降低同等密度水泥漿的水固比至0.48,但漿體(12號(hào))上下密度差大于水固比1.21的粉煤灰水泥漿(11號(hào))。分析認(rèn)為,這主要是因?yàn)槠槊芏容^小,濾失過程中儀器向下的力可迫使顆粒下沉,但其作用力隨著濾失結(jié)束而消失,浮力使其持續(xù)上浮,漿體繼續(xù)分層,雖然水固比較小,但密度差較大。因此,水固比對漿體穩(wěn)定性的影響因材料的不同而產(chǎn)生差異。

        3.2.4 觸變性的影響

        分析圖2中水泥漿沉降過程可知,若水泥漿停止流動(dòng)后迅速增稠(觸變性強(qiáng)),必定可在一定程度上阻止?jié){體中顆粒的沉降。當(dāng)水泥漿形成強(qiáng)觸變性的時(shí)間處于高速期內(nèi)時(shí)可提前結(jié)束高速沉降而降低最終的沉降結(jié)果。因此,提高水泥漿觸變性降低因沉降造成的密度差是可以預(yù)期的一種方法。

        選用對濾失影響較小的聚合物類觸變劑A和B[25],各外加劑加量見表1中的8號(hào)配方,對比樣為除觸變劑外其他外加劑均相同的5號(hào)配方。室內(nèi)測試的觸變劑A和B的作用發(fā)生時(shí)間分別為21 min和9 min,采用滯后環(huán)法分別測試加入觸變劑前后水泥漿的觸變性(以觸變劑A為例),測試結(jié)果如圖7所示。由圖中可知,加入觸變劑后水泥漿(8號(hào))滯后環(huán)面積大于對比樣(5號(hào))的面積,觸變性能較好,符合實(shí)驗(yàn)設(shè)定的要求。

        分別測試上述5號(hào)、8號(hào)A、8號(hào)B水泥漿濾失后的沉降穩(wěn)定性。由于觸變性水泥漿在極短的時(shí)間內(nèi)發(fā)展了較高的膠凝強(qiáng)度,液柱壓力測試難以表征其顆粒沉降。因此,關(guān)閉測壓閥門,濾失測試結(jié)束后將樣品養(yǎng)護(hù)24 h,拆除水泥石柱,測試柱體由上至下各段的密度,結(jié)果如圖8所示。

        圖6 不同固相顆粒水泥漿壓力測試曲線圖

        圖7 水泥漿的觸變性對比圖

        由圖8可知,與微壓力波動(dòng)測試相比,水泥漿沉降養(yǎng)護(hù)后密度差結(jié)果略大。這主要是因?yàn)槭е亻_始、停止測試后仍有一定的沉降,但該過程中整體沉降并不大,最終差距較小。沉降后重漿主要沉積在下部也與微壓力波動(dòng)的測試規(guī)律相同,表明微壓力波動(dòng)測試的準(zhǔn)確性較高。加入觸變劑后水泥石的上下密度差從0.339 g/cm3分別降至0.119 g/cm3、0.010 g/cm3,8號(hào)B水泥漿膠凝結(jié)構(gòu)形成時(shí)間更短,漿體處于沉降高速期的時(shí)間較短,水泥石柱的上下密度差更小。

        圖8 不同水泥漿的分段密度圖

        4 結(jié)論

        1)設(shè)計(jì)的微壓力波動(dòng)測試儀器可以實(shí)現(xiàn)采用微壓力波動(dòng)測試水泥漿沉降穩(wěn)定性的目的,該方法可對漿體沉降的全過程進(jìn)行測試,也可考慮濾失的耦合作用,測試方法更為貼近實(shí)際的井下工況。

        2)水泥漿顆粒沉降過程可分為高速期、低速期、穩(wěn)定期和失重期,考慮濾失耦合作用后漿體分層有所緩解,但濾失量越大,漿體上下密度差越大。

        3)降失水劑種類中高分子聚合物類在不同溫度條件下的漿體穩(wěn)定性優(yōu)于成膜類,黏度越高、觸變性越強(qiáng),漿體上下密度差越小。

        4)水固比對漿體穩(wěn)定性的影響因材料的不同而產(chǎn)生差異,粉煤灰體系中水固比越小,漿體穩(wěn)定性越高,漂珠體系的水固比較小,但更容易分層。

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