樓伯良，華 文，王國(guó)騰，張 靜，徐 政

（1．國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2．浙江大學(xué) 電氣工程學(xué)院，杭州 310027；3.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司，杭州 310007）

0 引言

浙江電網(wǎng)是一個(gè)受端電網(wǎng)，已經(jīng)形成了“兩交兩直”的特高壓網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，目前通過(guò)賓金、靈紹兩回常規(guī)直流向浙江送電。隨著浙江省經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，浙江電網(wǎng)負(fù)荷也在不斷增長(zhǎng)。為平衡浙江電網(wǎng)的負(fù)荷增長(zhǎng)，落點(diǎn)浙江的±800 kV 特高壓白鶴灘直流工程正處于規(guī)劃階段， 輸電容量達(dá)到800 萬(wàn)kW。白鶴灘直流建成后，區(qū)外來(lái)電比重的增加將會(huì)給浙江電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行帶來(lái)新的挑戰(zhàn)[1-2]。

隨著饋入直流數(shù)量的增加，浙江電網(wǎng)已成為一個(gè)多常規(guī)直流饋入受端電網(wǎng)，在這樣的受端電網(wǎng)中，多直流同時(shí)換相失敗問(wèn)題嚴(yán)重威脅到電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[3-4]。多回直流同時(shí)換相失敗，電網(wǎng)會(huì)形成短時(shí)大規(guī)模功率缺額，對(duì)電網(wǎng)的功角穩(wěn)定性和電壓穩(wěn)定性造成極大的威脅[5-6]。關(guān)于多回直流同時(shí)換相失敗的機(jī)理與危害，前人已經(jīng)做了很多研究[7-9]，并提出了很多防御措施。文獻(xiàn)[10]從三道防線的角度，指出了多直流饋入的南方電網(wǎng)現(xiàn)存的穩(wěn)定問(wèn)題和采取的改進(jìn)措施。文獻(xiàn)[11]提出利用調(diào)相機(jī)可有效提高直流系統(tǒng)換相失敗抵御能力。文獻(xiàn)[12]分析了調(diào)相機(jī)對(duì)直流換相失敗特性的影響，并提出了一種改善直流換相失敗特性的緊急控制方法。文獻(xiàn)[13-14]針對(duì)多常規(guī)直流饋入受端系統(tǒng)進(jìn)行了安全穩(wěn)定計(jì)算，并提出相應(yīng)的改善措施。根據(jù)文獻(xiàn)[15-16]的分析，常規(guī)直流的分層接入可以有效提高受端電網(wǎng)的安全穩(wěn)定性。

雖然前人已經(jīng)為提高多饋入受端電網(wǎng)的穩(wěn)定性提出了很多控制策略，但目前只有兩種技術(shù)可以徹底消解多直流饋入問(wèn)題，一種是電網(wǎng)分區(qū)技術(shù)，另一種是柔性直流輸電技術(shù)[17]。文獻(xiàn)[18]詳細(xì)介紹了多種分區(qū)技術(shù)的優(yōu)缺點(diǎn)。考慮到浙江電網(wǎng)的實(shí)際情況，白鶴灘直流正處于規(guī)劃階段，因此在不增加過(guò)多投入的情況下， 白鶴灘直流采用MMC（模塊化多電平換流器）組成的逆變站將是改善浙江電網(wǎng)多直流饋入問(wèn)題最為簡(jiǎn)便的方法。利用柔性直流輸電技術(shù)改善多直流饋入問(wèn)題的原理在于MMC 不存在換相失敗問(wèn)題，可以有效提高電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行水平[19]，另外MMC 也可以對(duì)其他常規(guī)直流逆變站提供一定的電壓支撐[20-21]，從而改善常規(guī)直流的換相失敗恢復(fù)特性。

為分析白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線對(duì)賓金、靈紹直流換相失敗的影響，本文首先給出了評(píng)估常規(guī)直流換相失敗嚴(yán)重程度的4 種指標(biāo)；然后通過(guò)仿真計(jì)算得到賓金、靈紹兩回常規(guī)直流的指標(biāo)數(shù)值；最后通過(guò)比較白鶴灘直流逆變站不同技術(shù)路線下的指標(biāo)，總結(jié)出白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線對(duì)賓金、靈紹直流換相失敗的影響。

1 常規(guī)直流換相失敗嚴(yán)重程度評(píng)估指標(biāo)

評(píng)估一個(gè)常規(guī)直流的換相失敗嚴(yán)重程度應(yīng)包括引起換相失敗的故障比例和恢復(fù)特性兩方面，故障比例可以反映出交流系統(tǒng)網(wǎng)架對(duì)直流系統(tǒng)的適應(yīng)性，恢復(fù)特性可以反映出交流系統(tǒng)對(duì)直流系統(tǒng)的電壓支撐程度。從這兩個(gè)方面，本文提出以下4 種評(píng)估指標(biāo)。

（1）三相接地短路故障瞬間換相失敗比例

在各種機(jī)電暫態(tài)仿真軟件中，通常將越前關(guān)斷角小于某一數(shù)值作為換相失敗發(fā)生的判斷條件。在三相接地短路故障發(fā)生的瞬間，系統(tǒng)電壓瞬時(shí)跌落，LCC（基于相控?fù)Q流器）逆變站交流母線電壓跌落造成逆變站越前關(guān)斷角減小，越前關(guān)斷角小于某一閥值時(shí)，就判斷換相失敗發(fā)生。因故障瞬間各種動(dòng)態(tài)元件還來(lái)不及反應(yīng)，所以此時(shí)造成的直流換相失敗無(wú)法由其他動(dòng)態(tài)元件來(lái)改善，只與電網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)有關(guān)。如果一條母線的三相接地短路故障發(fā)生瞬間會(huì)導(dǎo)致某一常規(guī)直流系統(tǒng)發(fā)生換相失敗，那么該母線被認(rèn)為是這一直流系統(tǒng)的瞬時(shí)相關(guān)母線。一個(gè)直流系統(tǒng)所有的瞬時(shí)相關(guān)母線與電網(wǎng)母線總數(shù)之比，被認(rèn)為是該直流系統(tǒng)的三相接地短路故障發(fā)生瞬間換相失敗比例，并作為一種換相失敗嚴(yán)重程度評(píng)估指標(biāo)。該指標(biāo)可以有效反映交流系統(tǒng)網(wǎng)架對(duì)直流系統(tǒng)的適應(yīng)性，如式（1）所示：

式中：Kins為某一直流系統(tǒng)的三相接地短路故障發(fā)生瞬間換相失敗比例；nins為三相接地短路故障瞬間引起直流換相失敗的母線條數(shù)；Nsum為系統(tǒng)母線總條數(shù)。

（2）三相接地短路故障期間換相失敗比例

通常短路故障需要0.1 s 左右的清除時(shí)間，在這0.1 s 期間，短路故障會(huì)一直持續(xù)存在，從而導(dǎo)致系統(tǒng)電壓在短路故障期間進(jìn)一步跌落。所以有些短路故障發(fā)生瞬間不會(huì)造成直流換相失敗，但是故障持續(xù)一段時(shí)間后，就會(huì)發(fā)生直流換相失敗。這一類短路故障引起的換相失敗是可以通過(guò)其他動(dòng)態(tài)元件來(lái)改善甚至是避免的。如果一條母線的三相接地短路故障持續(xù)期間導(dǎo)致某一常規(guī)直流系統(tǒng)發(fā)生換相失敗，那么該母線被認(rèn)為是這一直流系統(tǒng)的持續(xù)相關(guān)母線。一個(gè)直流系統(tǒng)所有的持續(xù)相關(guān)母線與電網(wǎng)母線總數(shù)之比，被認(rèn)為是該直流系統(tǒng)的三相接地短路故障期間換相失敗比例，并作為一種換相失敗嚴(yán)重程度評(píng)估指標(biāo)。該指標(biāo)可以有效反映交流系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性對(duì)直流系統(tǒng)的適應(yīng)性，如式（2）所示：

式中：Kt為三相接地短路故障期間換相失敗比例；nt為三相接地短路故障持續(xù)期間引起直流換相失敗的母線條數(shù)。

（3）三相接地短路故障清除時(shí)換相失敗不能立即恢復(fù)的比例

當(dāng)短路故障清除后，系統(tǒng)電壓會(huì)得到瞬時(shí)提升。在機(jī)電暫態(tài)仿真中，換相失敗能否恢復(fù)取決于受端交流母線電壓的幅值，當(dāng)母線電壓恢復(fù)到某一數(shù)值后，直流系統(tǒng)開始從換相失敗中恢復(fù)。如果一條母線的三相接地短路故障發(fā)生且清除后，某一換相失敗的常規(guī)直流系統(tǒng)不能立即從換相失敗中恢復(fù)，那么該母線被認(rèn)為是這一直流系統(tǒng)的恢復(fù)相關(guān)母線。

一個(gè)直流系統(tǒng)所有的恢復(fù)相關(guān)母線與電網(wǎng)母線總數(shù)之比，被認(rèn)為是該直流系統(tǒng)的三相接地短路故障清除時(shí)換相失敗不能立即恢復(fù)的比例，并作為一種換相失敗嚴(yán)重程度評(píng)估指標(biāo)。該指標(biāo)可以有效反映故障清除后交流系統(tǒng)對(duì)直流系統(tǒng)的電壓支撐能力，如式（3）所示：

式中：Kaft為三相接地短路故障清除時(shí)換相失敗不能立即恢復(fù)的比例；naft為三相接地短路故障清除后導(dǎo)致直流換相失敗不能立馬恢復(fù)的母線條數(shù)。

（4）三相接地短路故障清除后換相失敗最長(zhǎng)持續(xù)時(shí)間

前面已經(jīng)提到，在機(jī)電暫態(tài)仿真中，直流系統(tǒng)換相失敗能否開始恢復(fù)取決于交流母線電壓水平，因此如果短路故障清除后交流母線電壓處于較低水平，那么直流系統(tǒng)換相失敗無(wú)法得到恢復(fù)，直到交流母線電壓恢復(fù)為止。因此，這里將所有三相接地短路故障中，故障清除后直流換相失敗最長(zhǎng)的持續(xù)時(shí)間Tfail作為一種換相失敗嚴(yán)重程度評(píng)估指標(biāo)，該指標(biāo)可以有效反應(yīng)故障清除后交直流混聯(lián)系統(tǒng)的恢復(fù)特性。

2 安全穩(wěn)定計(jì)算邊界條件

本文以浙江電網(wǎng)2021 年數(shù)據(jù)為計(jì)算邊界條件，仿真軟件為PSS/E。本算例中共統(tǒng)計(jì)了計(jì)算母線86 條，其中浙江電網(wǎng)500 kV 計(jì)算母線68條，浙江電網(wǎng)聯(lián)絡(luò)線對(duì)側(cè)500 kV 母線5 條，華東境內(nèi)特高壓交流母線13 條。故障選取為母線三相接地短路故障，故障清除時(shí)間按0.1 s 執(zhí)行。直流換相失敗的觸發(fā)條件為逆變站越前關(guān)斷角小于7°，恢復(fù)條件為逆變站越前關(guān)斷角大于7°，延時(shí)0.1 s 恢復(fù)。

算例中，有3 個(gè)直流系統(tǒng)向浙江電網(wǎng)送電，包括賓金直流、靈紹直流以及白鶴灘直流，賓金直流接入浙西南電網(wǎng)，靈紹直流接入浙中電網(wǎng)，白鶴灘直流接入浙北電網(wǎng)。其中賓金直流和靈紹直流為常規(guī)直流，整流站和逆變站采用LCC。白鶴灘直流整流側(cè)均考慮采用LCC 技術(shù)路線，逆變站考慮采用LCC 與MMC 2 種技術(shù)路線，MMC技術(shù)路線交流控制方式分別考慮采用定交流電壓和定無(wú)功功率2 種控制方式。另外，白鶴灘直流采用兩點(diǎn)接入方式，高端閥組與低端閥組分別接入浙江電網(wǎng)的兩個(gè)方向，白鶴灘直流系統(tǒng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1 所示。

圖1 白鶴灘直流系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

因?yàn)榘Q灘直流逆變站考慮LCC 和MMC 2種技術(shù)路線，所以在后面的計(jì)算中，搭建常規(guī)直流和LCC-MMC 混合直流2 種直流模型。對(duì)PSS/E 中常規(guī)直流的介紹可以參考文獻(xiàn)[22]。而LCCMMC 混合直流模型的搭建則是在PSS/E 自定義功能中完成，模型詳細(xì)公式和搭建過(guò)程可參考文獻(xiàn)[23]。值得注意的是，不論是常規(guī)直流模型還是混合直流模型，仿真軟件PSS/E 中用到的都是機(jī)電暫態(tài)仿真模型。通常，機(jī)電暫態(tài)仿真模型中存在很多假設(shè)與簡(jiǎn)化，但是直流系統(tǒng)的機(jī)電暫態(tài)仿真模型在交流側(cè)短路故障下的響應(yīng)特性與電磁暫態(tài)仿真模型基本一致，可以滿足大系統(tǒng)安全穩(wěn)定分析的要求[24-28]，并且電磁暫態(tài)仿真在大規(guī)模交直流系統(tǒng)中難以實(shí)現(xiàn)。而本文重點(diǎn)關(guān)注交流系統(tǒng)發(fā)生短路故障后直流系統(tǒng)換相失敗的情況，需要在大規(guī)模交流系統(tǒng)中進(jìn)行仿真計(jì)算，所以本文采用文獻(xiàn)[22-23]中給出的直流系統(tǒng)機(jī)電暫態(tài)仿真模型。

3 浙江電網(wǎng)安全穩(wěn)定計(jì)算

開展白鶴灘直流逆變站不同技術(shù)路線下的安全穩(wěn)定計(jì)算，進(jìn)而分析賓金、靈紹直流的換相失敗特性。

3.1 白鶴灘直流逆變站LCC 技術(shù)路線下的安全穩(wěn)定計(jì)算

首先白鶴灘直流逆變站采用LCC 技術(shù)路線，也就是整流站和逆變站均為L(zhǎng)CC，在這種技術(shù)路線下得到各直流的4 種指標(biāo)如表1 所示。為進(jìn)一步說(shuō)明哪些母線附近發(fā)生短路故障引起直流換相失敗現(xiàn)象較為嚴(yán)重，下面給出三相短路故障引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線，如表2 所示。

表1 白鶴灘直流逆變站LCC 技術(shù)路線下指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

表2 白鶴灘直流逆變站LCC 技術(shù)路線下引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線短路故障

從表1 中可以看出短路期間換相失敗的直流數(shù)量有所增加。原因是短路期間系統(tǒng)中感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷吸收無(wú)功功率增加，進(jìn)一步拉低了各個(gè)節(jié)點(diǎn)電壓，電壓的降低使得直流越前關(guān)斷角進(jìn)一步減小，從而導(dǎo)致?lián)Q相失敗直流數(shù)量的增加。

各直流系統(tǒng)中靈紹直流換相失敗比例最大，其次是賓金直流，白鶴灘直流換相失敗比例最小。由表2 可以看出，含山、瓶窯、王店以及蘭江變電站附近的短路故障引起的換相失敗直流數(shù)量最多，也就說(shuō)明該區(qū)域短路故障對(duì)浙江電網(wǎng)的安全穩(wěn)定性威脅最大。

3.2 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下的安全穩(wěn)定計(jì)算（定無(wú)功功率）

白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線是指直流系統(tǒng)整流站采用LCC，逆變站采用MMC。這里整流站定直流電流，逆變站MMC 的d 軸外環(huán)控制定直流電壓，q 軸外環(huán)控制定無(wú)功功率。在這種技術(shù)路線下白鶴灘直流不存在換相失敗問(wèn)題，得到賓金、靈紹兩回直流的4 種指標(biāo)如表3 所示。

表3 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下（定無(wú)功功率）指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

為進(jìn)一步說(shuō)明哪些母線附近發(fā)生短路故障引起直流換相失敗現(xiàn)象較為嚴(yán)重，表4 中給出了三相短路故障引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線。

表4 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下（定無(wú)功功率）引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線短路故障

從表3 中可以看出靈紹直流換相失敗比例最大，這一點(diǎn)和LCC 技術(shù)路線相同。相較于LCC 技術(shù)路線，MMC 技術(shù)路線（定無(wú)功功率）下指標(biāo)Kt和Kaft略有增加，Kins保持不變，含山、瓶窯、王店、汾湖、蘭江以及泰州等變電站發(fā)生短路故障對(duì)浙江電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行威脅最大。

3.3 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下的安全穩(wěn)定計(jì)算（定交流母線電壓）

白鶴灘直流系統(tǒng)整流站采用LCC，逆變站采用MMC， 其中整流站定直流電流控制，逆變站MMC 的d 軸外環(huán)控制定直流電壓，q 軸外環(huán)控制定交流母線電壓。得到賓金、靈紹兩回直流的4種指標(biāo)如表5 所示。

為進(jìn)一步說(shuō)明哪些母線附近發(fā)生短路故障引起直流換相失敗現(xiàn)象較為嚴(yán)重，下面給出三相短路故障引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線，如表6 所示。

表5 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下（定交流母線電壓）指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

表6 白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線下（定交流母線電壓）引起換相失敗直流數(shù)量最多的母線短路故障

從表5 中可以看出，在三相接地短路故障剛發(fā)生瞬間，靈紹直流發(fā)生換相失敗的比例要大于賓金直流，但是在故障持續(xù)期間，賓金直流發(fā)生換相失敗比例大于靈紹直流，這是因?yàn)樵诙搪饭收掀陂g，白鶴灘直流MMC 逆變站發(fā)出無(wú)功，對(duì)浙江電網(wǎng)電壓起到支撐作用，并且白鶴灘直流和靈紹直流之間的電氣距離要近一些，因此白鶴灘直流MMC 逆變站對(duì)靈紹直流換相失敗的改善作用要大于賓金直流。另外，表4 和表6 相比并沒(méi)有區(qū)別，可以得出：不論白鶴灘柔性直流的控制方式是什么，對(duì)浙江電網(wǎng)安全穩(wěn)定性威脅最大的短路故障發(fā)生地點(diǎn)均沒(méi)有變化。

4 白鶴灘直流不同技術(shù)路線對(duì)比分析

上文已經(jīng)在白鶴灘直流逆變站LCC 接入、定無(wú)功功率MMC 接入以及定交流母線電壓MMC接入3 種運(yùn)行方式下進(jìn)行了安全穩(wěn)定計(jì)算。為更直觀地展現(xiàn)白鶴灘直流逆變站3 種技術(shù)路線對(duì)浙江電網(wǎng)影響的區(qū)別，下面以賓金、靈紹兩回直流為研究對(duì)象，根據(jù)三相接地短路故障發(fā)生瞬間換相失敗比例Kins、三相接地短路故障期間換相失敗比例Kt、三相接地短路故障清除時(shí)換相失敗不能立即恢復(fù)的比例Kaft以及三相接地短路故障清除后換相失敗最長(zhǎng)持續(xù)時(shí)間Tfail4 個(gè)指標(biāo)來(lái)評(píng)估3 種技術(shù)路線的優(yōu)劣。白鶴灘直流3 種技術(shù)路線下賓金、靈紹兩回直流的指標(biāo)Kins，Kt，Kaft以及Tfail對(duì)比情況如圖2—5 所示。

圖2 不同技術(shù)路線下的指標(biāo)Kins 對(duì)比

圖3 不同技術(shù)路線下的指標(biāo)Kt 對(duì)比

圖4 不同技術(shù)路線下的指標(biāo)Kaft 對(duì)比

圖5 不同技術(shù)路線下的指標(biāo)Tfail 對(duì)比

從圖2 中可以看出，白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線對(duì)Kins的大小沒(méi)有影響，所以在故障發(fā)生瞬間并不能通過(guò)改變白鶴灘直流逆變站的技術(shù)路線來(lái)緩解浙江電網(wǎng)多直流換相失敗問(wèn)題。

從圖3 中可以看出，白鶴灘直流逆變站的技術(shù)路線對(duì)賓金直流的指標(biāo)Kt沒(méi)有影響，原因在于白鶴灘直流接入點(diǎn)和賓金直流接入點(diǎn)電氣距離較遠(yuǎn)，難以通過(guò)改變白鶴灘直流逆變站的技術(shù)路線來(lái)改善賓金直流的換相失敗情況。白鶴灘柔性直流技術(shù)路線（定無(wú)功功率）會(huì)增大靈紹直流的Kt數(shù)值，也就意味著惡化了靈紹直流的換相失敗情況。原因在于LCC 換相失敗期間吸收無(wú)功功率為零，逆變站的無(wú)功補(bǔ)償裝置向交流系統(tǒng)注入無(wú)功，而MMC 定無(wú)功功率控制時(shí)，MMC 和交流系統(tǒng)之間沒(méi)有無(wú)功交換，從而起到負(fù)面作用。白鶴灘直流定交流電壓控制后，由于其在故障期間能夠輸出動(dòng)態(tài)無(wú)功，有效提高了近區(qū)電壓水平，繼而使得靠近白鶴灘直流的靈紹直流Kt值得到了有效降低，降低幅度為0.08。也就意味著，定交流母線電壓控制的MMC 技術(shù)路線可以有效降低引起靈紹直流換相失敗的短路故障比例8%。

從圖4 和圖5 中可以看出，定無(wú)功功率控制的白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線會(huì)增大賓金、靈紹直流的Kaft和Tfail數(shù)值，意味著惡化了這兩回直流的換相失敗情況。定交流母線電壓控制的白鶴灘直流逆變站MMC 技術(shù)路線會(huì)減小賓金、靈紹直流的Kaft和Tfail數(shù)值，意味著改善了兩回直流的換相失敗情況。

5 結(jié)論

根據(jù)以上計(jì)算分析，可以得出白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線對(duì)賓金、靈紹直流換相失敗特性的影響如下：

（1）白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線對(duì)遠(yuǎn)區(qū)的賓金直流換相失敗影響較小，難以通過(guò)改變白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線來(lái)改善賓金直流的換相失敗特性。白鶴灘直流技術(shù)路線對(duì)靈紹直流換相失敗特性影響較大，選擇合適的白鶴灘直流逆變站技術(shù)路線可以有效改善近區(qū)靈紹直流的換相失敗情況。

（2）相較于白鶴灘直流逆變站LCC 技術(shù)路線，定無(wú)功功率控制的MMC 技術(shù)路線會(huì)惡化其他直流的換相失敗特性。原因在于定無(wú)功功率控制使得MMC 逆變站在故障期間無(wú)功輸出為零，而LCC 逆變站在故障期間有大量的濾波器接入電網(wǎng)，仍有一定的無(wú)功輸出。而定交流母線電壓控制的MMC 技術(shù)路線對(duì)受端電網(wǎng)的電壓支撐能力最強(qiáng)，會(huì)改善其他直流的換相失敗特性，從而有利于提高浙江電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行特性。

（3）白鶴灘直流逆變站采用定交流母線電壓控制的MMC 技術(shù)路線后，不僅可以有效避免白鶴灘直流本身的換相失敗問(wèn)題，提高白鶴灘直流故障期間的輸送功率，還可以為近區(qū)的靈紹直流系統(tǒng)提供動(dòng)態(tài)無(wú)功支撐。根據(jù)統(tǒng)計(jì)，定交流母線電壓控制的MMC 技術(shù)路線可以有效降低引起靈紹直流換相失敗的短路故障比例8%，并且最大可減少靈紹直流換相失敗持續(xù)時(shí)間0.2 s。因此，白鶴灘直流逆變站采用定交流母線電壓控制的MMC 技術(shù)路線可以有效提高浙江電網(wǎng)的安全穩(wěn)定性，建議采用。