秦紅義,王道明,喬奎普,王 周
(徐州徐工礦業(yè)機械有限公司,江蘇 徐州221000)
鉸接式自卸車是一種適用于道路崎嶇、泥濘等惡劣工況的非公路土方運輸設備,一般為六輪實時驅(qū)動,越野性能強、安全性高?;诖耍q接式自卸車對車橋的可靠性要求極高。國內(nèi)鉸接式自卸車技術幾乎處于空白階段,關鍵配套件如發(fā)動機、變速箱和車橋等均采用進口,價格昂貴。為降低整車成本,公司嘗試對車橋進行國產(chǎn)化開發(fā),但國內(nèi)沒有比較成熟的鉸接式自卸車車橋設計和評價方法。公司自主開發(fā)了單橋承載25 t的鉸接式自卸車專用驅(qū)動橋,具有大速比、大扭矩、濕盤制動、差速鎖等要求,滿足鉸接式自卸車適用需求。
橋殼是最關鍵的承載構件,且連接主減、輪邊和半軸,強度和剛度要求高。本文對所設計的25 t鉸接式自卸車專用橋殼進行了垂直彎曲CAE分析和模態(tài)分析,并進行了橋殼垂直彎曲剛度和疲勞壽命試驗,驗證設計的可行性。
鉸接式自卸車中后橋通過平衡梁、A型架和橫拉桿與車架連接,平衡梁兩端通過橡膠減震彈簧與車橋連接,平衡梁旋轉(zhuǎn)軸與車架抗扭管連接,如圖1所示。車輛重力首先傳遞給平衡梁,然后平均分配給兩根車橋。
圖1 鉸接式自卸車懸架和車橋結構
為提高CAE分析的準確性和效率,對所設計的橋殼的三維模型進行簡化,簡化后橋殼如圖2所示,該橋殼為一體鑄造式結構,材料選用ZG40Cr,材料屬性如表1所示。
圖2 橋殼簡化結構
表1 材料性能表
將橋殼受力簡化為簡支梁結構,在兩端半軸套管位置按照輪距施加約束,約束徑向移動,軸向移動自由,橡膠彈簧安裝座位置施加垂直方向的力,所施加的力取3倍的單橋最大承載力2。
仿真結果顯示,3倍軸荷下橋殼的最大應力為204 MPa,位于半軸套管變徑位置;垂直方向最大變形量為0.78 mm。滿足設計要求。
圖3 應力圖
鉸接式自卸車為非公路車輛,行駛速度較慢,一般不超過60 km/h,因路面不平產(chǎn)生的振動沖擊頻率較小,多集中在0~50 Hz范圍內(nèi)。車橋設計時,為避免共振,橋殼的固有頻率要避開這個頻率范圍。對所設計的橋殼進行模態(tài)分析,前3階的振型分析結果如圖5~7所示,各階振型對應的頻率和位移如表2所示。
圖5 1階振型應變圖
圖6 2階振型應變圖
圖7 3階振型應變圖
表2 各階頻率和應變值
1階振型表現(xiàn)為前后方向的彎曲變形,2階振型表現(xiàn)為上下方向的彎曲變形,3階振型表現(xiàn)為復合的扭曲變形。從分析結果可以看出,所設計橋殼的固有頻率遠遠超過地面激振頻率,不會產(chǎn)生共振。
為了驗證設計和CAE分析方法的可行性,采用橋殼疲勞壽命試驗臺(圖8所示)對橋殼進行垂直彎曲剛度測試和壽命試驗。由于橋殼強度設計安全系數(shù)較高,且為降低試驗成本,未進行橋殼強度試驗,橋殼強度可通過車載強化試驗驗證。
圖8 橋殼疲勞壽命試驗臺
CAE分析結果顯示,在主減包的左右兩側(cè)變形最大,按照如圖9所示的箭頭所指位置點,作為變形測試點,通過3倍的單橋最大承載進行加載,力施加在橡膠彈簧安裝座位置,從0開始緩慢加載。通過百分表測量指定位置的變形量。3次試驗結果顯示,最大變形位置與仿真分析結果一致,最大變形量為0.81 mm,與CAE分析結果基本一致,滿足使用要求。
圖9 變形測試點
因現(xiàn)有試驗臺無法滿足3倍的該橋最大承載的脈沖加載要求,采用最大2.5倍的承載力進行加載。共進行2件橋殼的壽命試驗,試驗值分別為1 342 806和1452 871次,一般礦用車橋壽命要求不低于80萬次,滿足使用要求。
所開發(fā)車橋已應用在公司自主開發(fā)的某噸位鉸接式自卸車上,整車在礦區(qū)連續(xù)施工運行超過3年,為出現(xiàn)橋殼故障。圖10為所開發(fā)鉸接式自卸車在印尼某礦區(qū)施工實況。
圖10 車載強化試驗
對所開發(fā)的鉸接式自卸車車橋橋殼進行了垂直彎曲剛度和強度的CAE分析,并進行了模態(tài)分析,仿真結果顯示,所開發(fā)的橋殼滿足設計要求。
通過臺架試驗,對所開發(fā)的橋殼進行了垂直彎曲剛度試驗和疲勞壽命試驗,試驗結果與仿真結果基本一致,均滿足使用要求。
所開發(fā)的車橋進行了超過3年的車載強化試驗,未出現(xiàn)橋殼開裂、變形等故障。
通過以上試驗驗證,證明所采用仿真分析方法的可行性,可以作為鉸接式自卸車橋殼開發(fā)的設計依據(jù),提高設計可靠性,縮短產(chǎn)品開發(fā)周期。